Теплоустойчивые и жаропрочные стали

Исследование по влиянию циклического изменения напряжения и температуры шести теплоустойчивых и жаропрочных сталей в интервале температур 550—700 °С показало, что среднее значение суммарного параметра относительной долговечности у4с = 0,63 при переменном напряжении и у4с=0,87 при переменной температуре. Для расчетов среднее значение Лс рекомендуется принимать равным 0,7. [c.196]

НИЗКО- и СРЕДНЕЛЕГИРОВАННЫЕ ТЕПЛОУСТОЙЧИВЫЕ И ЖАРОПРОЧНЫЕ СТАЛИ [c.83]

ТЕПЛОУСТОЙЧИВЫЕ И ЖАРОПРОЧНЫЕ СТАЛИ [c.86]

Теплоустойчивые и жаропрочные стали среднелегированные 83—91, 98—114 [c.440]

Прутки, штанги и полосы из теплоустойчивых и жаропрочных сталей (ГОСТ 10500—63) по размерам должны соответствовать горячекатаные — ГОСТам 2590—57, [c.29]

Теплоустойчивая и жаропрочная сталь [c.34]

Фиг. 7. Длительная прочность теплоустойчивых и жаропрочных сталей, используемых в деталях турбин.

Для ряда теплоустойчивых и жаропрочных сталей, в первую очередь для хромомолибденованадиевых перлитных и высокохромистых ферритных и феррито-аустенитных сталей, в результате проведения термической обработки возможен сдвиг порога хладноломкости в область положительных температур. В этом случае материал при комнатной температуре становится хрупким, оставаясь в то же время вязким при рабочей температуре. [c.23]

Достигнутые в этом направлении успехи обеспечили внедрение в серийное производство новых материалов, и теплоустойчивые и жаропрочные стали заняли в конструкциях турбин от 7 до 27% от общего веса металла. [c.193]

Коэффициенты запаса прочности при расчетах на статическую прочность можно классифицировать по роду металла — деформируемому (поковки, штамповки, прокат) или литому, а также исходя из температуры. Последняя определяет для каждой марки стали и сплава основные характеристики, к которым применяется коэффициент запаса. Так, например, для углеродистых сталей, начиная примерно с 350° С, необходимо принимать во внимание также ползучесть металла и относить коэффициенты запаса к длительным характеристикам, а не только к пределу текучести при рабочей температуре. Для теплоустойчивых и жаропрочных сталей перлитного класса (хромистых нержавеющих и аналогичных им) эта температура составляет примерно 430°С, а для аустенитных 480—520° С, в зависимости от марки стали. Это верхние пределы умеренных температур для данных классов деталей. [c.30]

В случае коррозионно-термической усталости необходимо дополнительно экспериментально находить зависимость показателя интенсивности роста трещины от максимальной температуры цикла К = f (Т п.ах) для установления наиболее опасного интервала температур, при котором величина К достигает наибольшего значения. Так как для применяемых в теплоэнергетике теплоустойчивых и жаропрочных сталей максимальные значения показателя К имеют место при температурах, близких к рабочим, то выбрать величину К при расчете в первом приближении можно с использованием следующего приближенного корреляционного соотношения, описывающего зависимость интенсивности распространения трещин термической усталости различных материалов от сочетания теплофизических характеристик (см. рис. 64) [c.169]

Обобщенные результаты исследований причин преждевременных эксплуатационных повреждений и установленные закономерности долговечности теплоустойчивых и жаропрочных сталей при термоциклической и комбинированных режимах нагружения позволяют сформулировать подходы при выборе метода расчета долговечности рассматриваемых элементов теплоэнергетического оборудования с учетом условий эксплуатации в области ползучести. [c.169]

С ростом рабочих температур и единичных мощностей установок, как правило, заметно увеличивается объем применения в них сварных конструкций. Так, при изготовлении современных паровых и газовых турбин удельный вес сварных узлов может доходить до 50—70% от общего веса конструкции. Современные котлы имеют десятки тысяч сварных стыков труб. В сварном исполнении изготовляются наиболее ответственные узлы высокотемпературных установок, как например, роторы, корпуса и диафрагмы турбин, сосуды высокого давления, основные конструкции нефтяного и химического машиностроения. Широкое применение в них находят теплоустойчивые и жаропрочные стали и сплавы, в том числе и высоколегированные сплавы на никелевой основе и тугоплавкие металлы. [c.3]

Общие вопросы теории жаропрочности изложены в книге весьма кратко и лишь в той части, которая является наиболее важной для сварных соединений. Не рассматриваются детально также вопросы технологии сварки теплоустойчивых и жаропрочных сталей, ранее нашедшие свое отражение в ряде руководств. [c.4]

Рис. 15. Значения 0 Q, для теплоустойчивых и жаропрочных сталей и силавов

Влияние легирования на сопротивление ползучести железа зависит от природы вводимого элемента и его количества. Наибольшее упрочнение достигается за счет молибдена, который является одним из основных легирующих элементов теплоустойчивых и жаропрочных сталей. Как правило, в состав этих сталей входит и хром. [c.29]

Для теплоустойчивых и жаропрочных сталей перлитного, бейнитного, мартенситного и аустенитного классов, а также для сплавов на никелевой основе в настоящее время находят основное применение карбидное и интерметаллидное упрочнения. При реализации эффекта карбидного упрочнения основными легирующими элементами являются в сталях с решеткой а — Fe хром, молибден, ванадий и иногда ниобий в аустенитных сталях — хром, молибден, титан и ниобий. Эффект карбидного упрочнения определяется стойкостью карбидов и наибольший при использовании карбидов типов Ti , Nb и V , в состав которых не входит основной элемент — железо. За счет карбидного упрочнения может быть сохранена удовлетворительная длительная жаропрочность сталей с решеткой а—Fe до 550—570° С, а аустенитных сталей до 650° С. В сплавах на никелевой основе карбидное упрочнение не используется ввиду его нестабильности при температурах выше 650° С. [c.32]

При сварке трубных элементов котлов и трубопроводов высокого давления из углеродистых, легированных теплоустойчивых и жаропрочных сталей в зимний период необходимо соблюдать следующие условия. [c.182]

ПРУТКИ, ШТАНГИ И полосы из ТЕПЛОУСТОЙЧИВЫХ, И ЖАРОПРОЧНЫХ СТАЛЕЙ [c.198]

Стыковые швы должны иметь полное и гарантированное проплавление. При сварке сосудов этого достигают подваркой корня шва изнутри (рис. 7, а) если доступ к внутренней стороне шва отсутствует (в кольцевых стыках трубопроводов), то применяют сварку на подкладных кольцах (рис. 7, б, в), а для наиболее ответственных стыков из теплоустойчивых и жаропрочных сталей — сварку корневого слоя в защитных газах, гарантирующую полное проплавление с внутренней стороны трубы (рис. 7, г). [c.202]

ГСХ2Т 10500—63. Прутки, штанги и полосы из теплоустойчивых и жаропрочных сталей. [c.83]

Сварные конструкции турбомашин работают при высоких температурах и давлениях, подвержены в ряде случаев воздействию вибра-ционнкой нагрузки. Подобные условия работы требуют широкого исполь зования легированных теплоустойчивых и жаропрочных сталей и проведения большого объема исследовательских работ по установлению их свариваемости и оценки работоспособности сварных соединений при высокой температуре в условиях, приближающихся к эксплуатационным. [c.3]

Особого внимания заслуживает контроль свойств крупногабаритных отливок и поковок для сварных узлов. В ряде случаев их сертификатные свойства также выдаются на основании испытаний образцов, вырезанных из контрольных планок, термообрабатываемых вместе с деталью. В то же время, как было указано в главе И, широко распространенные теплоустойчивые и жаропрочные стали перлитного и феррито-мартенситного классов, являясь термически упрочняемыми, могут заметно менять свои свойства в зависимости от относительно небольших изменений температуры нагрева и скоростей охлаждения. В практике изготовления ряда крупногабаритных деталей (корпусов арматуры, цилиндров и т. п.) из легированных теплоустойчивых сталей марок 20ХМФЛ, 15Х1М1Ф и др. имели место случаи, когда свойства образцов, вырезанных из контрольных планок, являлись удовлетворительными, в то время как свойства материала узлов были ниже требуемых. [c.95]

В стандартах на теплоустойчивые и жаропрочные стали, применяемые для лопаток турбин, не регламентирована ударная вязкость, что снижает качество и надежность турбомеханизмов. [c.29]

Стальное литье. В конструкциях современных энергетических установок широко применяются стальные отливки из углеродистой и малолегированной стали (для необогревае-мых деталей) и из теплоустойчивой и жаропрочной стали (для деталей, работающих в условиях непосредственного контакта с паровой или газовой средой). [c.193]

Теплоустойчивые и жаропрочные стали, предназначенные для изготовления деталей, работающих при 500—650° С. Детали, изготовленные из этих сталей, имеют широкую номенклатуру применения в котлах и турбинах тепловых электростанций. Для группы сталей, начиная от сравнительно простых низколегированных перлитных теплоустойчивых и кончая аустенитными в основном типа 18Сг — 8Ni, практически невозможно выделить основной эксплуатационный температурный режим. Однако для многих деталей весьма характерна работа при периодической медленно повышающейся температуре со стороны внешней обогреваемой горячим газом стенки и резком охлаждении со стороны внутренней стенки, омываемой рабочей средой (перегретым паром). [c.139]

Исследования по влиянию циклического (прямоугольного) изменения напряжения и температуры на долговечность шести марок теплоустойчивой и жаропрочной стали в % (молибденовой с 0,3 7vlo, хромомолибденовой 2,3 Сг — 1 Мо, двух хромомолибденованадиевых 1 Сг—1 Мо—0,3 V, нержавеющих хромистой 12 Сг—1 Мо и хромоникелевой 17 Сг—13 Ni—1 Мо) с испытаниями длительностью 20 ООО ч проводили в интервале макси- [c.175]

С введением в сталь таких легирующих элементов, как молибден,.хром, ванадий и других, являющихся основными элементами теплоустойчивых и жаропрочных сталей и повышающих заметно релаксационную стойкость, температура отпуска для снятия напряжений повышается. Для хромомолибденовых сталей она составляет уже 660—680° С, для хромомолибденованадиевых — 700° С, а для высокохромистых — около 720° С. Соответственно стабилизация для снятия сварочных напряжений конструкций из аустенитных сталей типа Х18Н10Т и им подобных должна проводиться при температурах 800—850° С [15], а более жаропрочных сталей и сплавов на никелевой основе — при температуре не ниже 900° С. Очевидно, что нагрев при высокотемпературной термической обработке во всех случаях обеспечивает снятие сварочных напряжений, однако высокие скорости охлаждения, свойственные обычно этому виду термической обработки, могут приводить к появлению нового вида остаточных напряжений, обусловленных неравномерностью охлаждения отдельных участков изделия. Снятие их, там где это необходимо, требует проведения дополнительных операций отпуска или стабилизации. [c.84]

Диффузионные прослойки могут возникать и развиваться /во время сварки, термообработки и эксплуатации при высоких температурах. Они являются причинами снижения свойств данных сварных соединений и возможных преждевременных разрушений комбинированных конструкций в различных условиях эксплуатации. Их развитие, связанное преимущественно с диффузией углерода, может приводить в сварных соединениях углеродистых и низколегированных конструкционных сталей с теплоустойчивыми и жаропрочными сталями к появлению обезуглеро-женных и науглероженных прослоек (рис, 129, а). В сварных соединениях теплоустойчивых сталей обычно структурно выяв- /1яется. лишь науглероженная прослойка (рис. 129, б). [c.252]

Созданы высоколегированные нержа1веюш,ие, кислотоупорные , окалиностойкие, теплоустойчивые и жаропрочные стали и сплавы, а также стали и сплавы с особьгми свойствами, лежащие в основе современно го специализированного машиностроения и п р и бор остр ое н и я. [c.15]

В справочнике приводятся в то же время достаточно подробные данные и по другим, кроме теплоустойчивых и жаропрочных сталей и сплавов, материалам, что отличает его от существующих справочных изданий близкого профиля, в частности от широко распространенного в турбостроении справочника ЦКТИ (авторы Л. Я. Либерман и М. И. Пейсихис). [c.14]

Ксфрозионностойкие, жаростойкие, теплоустойчивые и жаропрочные стали (по ГОСТам 2176—57, 5949—61, 10500—63) [c.643]

Присоединение труб к сосудам с помощью штуцеров позволяет осуществлять сварку угловых швов в наиболее удобных условиях, надеж1ю контролировать швы и их термически обрабатывать в печах. В этом случае утолщение стенки штуцеров по сравнению с при-варгтаемой трубой, обеспечивает большую надежность угловых соединений в условиях ползучести на трубах из теплоустойчивых и жаропрочных сталей. Варианты конструктивного оформления штуцерных соединений показаны на рис. 9. [c.207]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...