Стали жаропрочные перлитные

Вынужденные остановы котлов высокого давления происходят чаще всего из-за повреждения труб пароперегревателей, работающих в наиболее тяжелых условиях. Повреждения труб выходной ступени пароперегревателя, исключая начальный период эксплуатации котлоагрегата, когда идет процесс отбраковки труб с дефектами металлургического и заводского происхождения, обусловлены главным образом перегревом стенки трубы до температур, превышающих расчетную. Однако при незначительных запасах жаропрочности перлитных теплоустойчивых сталей, применяемых для пароперегревателей, даже незначительное превышение расчетных температур резко снижает сопротивление ползучести металла и приводит к разрыву труб. [c.248]

Разрыв по содержанию хрома между 12% -ными хромистыми сталями и перлитными сталями, содержащими до 2,5% хрома, следует заполнить. Для труб промежуточного пароперегревателя может быть успешно использована сталь с 5—7% хрома, которая по окалиностойкости будет значительно лучше перлитных сталей. Усложнение состава этой стали с целью повышения жаропрочности не должно быть чрезмерным, чтобы не ухудшить технологичность. [c.125]

Ползучесть металла следует принимать во внимание при температуре свыше 430° С для жаропрочных перлитных сталей и свыше 480—520° С для аустенитных сталей. [c.163]

Трудная задача — конструирование роторов высокого и среднего давлений, в которых местные температуры превосходят 803 К и напряжения в расточке достигают 170 МПа. В наиболее нагретых местах ротор охлаждается паром, взятым до первого перегревателя. При охлаждении этих мест на 25— 30 К можно применять жаропрочные перлитные стали. Средние диаметры РВД выбраны 1800— 1970 мм при длине первой и последней рабочих лопаток приблизительно 100 и 300 мм, а те же размеры РСД равны 2315—2770 мм и РЛ— [c.81]

Рабочие лопатки в паровой турбине работают в сложных уело- виях. Они подвержены действию центробежных сил, сил давления пара и динамических усилий. В ступенях высокого давления лопатки-работают в условиях высоких температур, приводящих к снижению механических свойств и появлению ползучести металла. Современные стационарные паровые турбины проектируют на срок службы не менее 100 000 ч. Такой длительный срок службы при высоких начальных температурах обусловливает применение для рабочих лопаток жаропрочных и жаростойких сталей как перлитного, так и аустенитного классов. [c.34]

При рабочих температурах, превышаюш,их 585—600° С, в теплоэнергетических установках используют преимущественно жаропрочные аустенитные хромоникелевые стали. Для перлитных сталей эти температуры являются предельными по характеристикам жаростойкости и жаропрочности. В нержавеюш,их фер-ритных хромистых сталях при температурах выше 600—630° С наблюдается резкое снижение механических и жаропрочных свойств, а следовательно, и сопротивления термической усталости [c.143]

Никель в количестве не менее 9% вводят в жаропрочные нержавеющие стали для получения аустенитной структуры. Обычно вместе с никелем в состав стали добавляют хром. Никель — дорогой и дефицитный легирующий элемент. Для стабилизации структуры и снижения склонности к межкристаллитной коррозии в аустенитные стали вводят титан и ниобий, которые связывают практически весь углерод в тугоплавкие карбиды. Избыточное содержание титана и ниобия приводит к образованию интерметаллических соединений и, как следствие, к охрупчиванию стали. В перлитную сталь для барабанов паровых котлов вводят никель в количестве около 1 % для повышения предела текучести. [c.79]

Стали аустенитного класса. Для получения структуры аустенита эти стали должны содержать большое количество хрома, никеля и марганца. Для достижения высокой жаропрочности их дополнительно легируют Мо, W, V, Nb и В. Эти стали применяют для деталей, работающих при 500—750 G. Жаропрочность ау-. стенитных сталей выше, чем жаропрочность перлитных, мартенситных, мартенситно-ферритных и ферритных. [c.306]

Критерием жаропрочности перлитных сталей является предел ползучести с допустимой деформацией 1 % [c.397]

Низкоуглеродистые, легированные конструкционные стали Теплоустойчивые перлитные стали Высоколегированные коррозионно-стойкие, жаростойкие и жаропрочные стали Аг, Не СОъ (75...90 %) Аг + + (10...25 %) СО2 СО2, (75...80 %) Аг + + (20...25 %) СОз СО2, (75...90 %) Аг + + (10...25%) СО2 [c.205]

СВАРКА ЖАРОПРОЧНЫХ ПЕРЛИТНЫХ СТАЛЕЙ Состав и свойства сталей [c.318]

СВАРКА ЖАРОПРОЧНЫХ ПЕРЛИТНЫХ СТАЛЕЙ [c.319]

Большинство сварных конструкций из жаропрочных перлитных сталей подвергают термической обработке для устранения структурной неоднородности, остаточных сварочных напряжений и обеспечения эксплуатационной надежности. Исключение составляют сварные соединения из хромомолибденовых и хромомолибденованадиевых сталей толщиной менее 6 мм. [c.321]

При термообработке конструкций из жаропрочных перлитных сталей используют обычно отпуск, он может применяться также как местная термическая обработка. Отпуск стабилизирует структуру (твердость) сварного соединения и снижает остаточные напряжения. С увеличением содержания хрома, молибдена, ванадия и других элементов, повышающих релаксационную стойкость сталей, температура отпуска и время выдержки должны увеличиваться. Недостатком отпуска является невозможность полного выравнивания структуры, в частности устранения разупрочненной прослойки в зоне термического влияния сварки, что может быть достигнуто только при печной термической обработке всей конструкции (табл. 7.10). [c.322]

Какие процессы могут вызвать снижение прочности и пластичности металла в сварном соединении при эксплуатации изделий из жаропрочных перлитных сталей [c.324]

Какие основные требования предъявляют к химическому составу присадочных материалов для сварки жаропрочных перлитных сталей [c.324]

Приведенные опытные данные и теоретические соображения позволили сделать непреложный вывод о большой перспективности различных способов сварки без расплавления применительно к аустенитным сталям и сплавам. Особенно большой эффект следует ожидать от применения диффузионных способов при сварке аустенитных жаропрочных сталей с перлитными и ферритными жаропрочными и теплоустойчивыми сталями. [c.427]

При увеличении содержания кобальта растут временное сопротивление жаропрочность (перлитное и аустенитное состояния) режущая способность инструментальных сталей теплопроводность коэрцитивная сила коррозионная стойкость склонность к образованию графита. Уменьшается удлинение. [c.44]

Для труб, эксплуатируемых при температуре до 500 °С, применяют низкоуглеродистую сталь, до температур 550-585 °С — низколегированные жаропрочные перлитные стали, при более высоких температурах — хромистые ферритно-мартенсит-ные и хромоникелевые аустенитные. В сосудах, и теплообменных аппаратах химической и нефтехимической промышленности широко используют коррозионностойкие стали. [c.308]

Перлитные стали предназначены для длительной эксплуатации при 450 - 580 °С используют их главным образом в котлостроении. Критерием жаропрочности для них является предел ползучести с допустимой деформацией 1 % за 10 или 10 ч. Жаропрочность перлитных сталей обеспечивается выбором рационального химического состава и полученной в результате термической обработки структуры легированного феррита с равномерно распределенными в нем частицами карбидов. [c.499]

При сварке жаропрочных перлитных сталей в интервале температур от 200 до 300° С (при быстром охлаждении) может образо-. ваться мартенситная структура, соответствующая частичной или полной закалке. Мартенсит — хрупкая структурная составляющая, имеющая больший объем, чем феррит и перлит. Эта составляющая создает внутренние напряжения, что способствует образованию холодных трещин. Для предотвращения образования структур применяют предварительный и сопутствующий подогревы. Режимы этих подогревов регламентированы (табл. 5.1). Если сварочные работы проводятся при температуре окружающего воздуха ниже 0° С, то подогрев должен быть на 50 °С выше, чем указано в табл. 5.1. [c.147]

Жаропрочная перлитная сталь П1 после химического никелирования на толщину 40 мкм не изменяет предела пропорциональности (сто.г), величин б и ijj, а ударная вязкость падает лишь на 2% [651]. [c.288]

Структуры закалки — мартенсит, бейнит и троостит — нежелательны в сварных соединениях из углеродистых и легированных жаропрочных перлитных сталей. Они резко уменьшают пластичность, могут вызвать образование трещин и снижают работоспособность сварного соединения при высоких температурах. Ответственные сварные соединения паропроводов и поверхностей нагрева подвергают отпуску. [c.144]

Никель, дорогой и дефицитный легирующий элемент, вводится в аустенитные жаропрочные стали в количестве не менее 9 % для получения аустенитной структуры. Вместе с никелем вводится хром. Для снижения склонности к меж-кристаллитной коррозии в аустенитные стали вводятся титан и ниобий, которые связывают практически весь углерод в термически устойчивые карбиды. Избыточное содержание титана и ниобия приводит к образованю интерметаллических соединений и как следствие к охрупчиванию стали. Никель повышает коррозионную стойкость аустеиитных сталей. В перлитную сталь, идущую для изготовления барабанов, вводят 1 % никеля для повышения предела текучести и сопротивления хрупкому разрушению. [c.103]

В рассматриваемой конструкции цилиндра мощной паровой турбины на параметры 580°, 240 ата (фиг. 56) наиболее напряженные узлы гильзы паровпуска, тройники, сопловые коробки и внутренний цилиндр выполнены из жаропрочной хромистой стали марок 18X11МФБ и ХИЛА, а паропровод и внешний цилиндр — из перлитных теплоустойчивых сталей. Подобное конструктивное решение позволило повысить надежность работы изделия, так как использованные хромистые стали при температуре 580° обладают заметно более высокой жаропрочностью и длительной пластичностью, чем теплоустойчивые перлитные стали, для которых эта температура является предельной. Рассматриваемая конструкция стала возможной в результате проведения большого объема исследовательских и опытно-промышленных работ по освоению сварных соединений хромистых сталей с перлитными. Рекомендации по сварке и оценке работоспособности подобных соединений приведены в п. 5 главы П. [c.104]

Сварка имеет исключительно важное значение в производстве основных деталей паровых турбин. Сваривают стали как одноименны.ч,. так и разноименных марок. Переднюю часть корпуса цилиндра часто выполняют из литой жаропрочной перлитной стали, а заднюю — из углеродистой литой стали. Нередки случаи применения ковано-литых конструкций. Очень ответственной областью сварки является заварка мест расположения дефектов в литых заготовках после вырубки раковин, рыхлот и других дефектов. Наплавка металла (в случае недопустимых немерностей) также важная операция. Существуют ответственные сварно-кованые конструкции роторов и отдельных их элементов (лопаток, бандажей), а также диафрагм и направляющих аппаратов. [c.434]

В связи с тем что растворимость диффузионно-подвижного водорода при нормальной температуре в низколегированных сталях мала, давление его в несплошностях жаропрочной перлитной стали может достигать 0,0981 10 МПа, что может приводить к образованию микротрещин (флокенов) в охрупченных участках сварного соединения. В связи с этим для сварки рекомендуют использовать низководородные сварочные материалы (электроды с основным покрытием, осушенные защитные газы, прокаленные флюсы). [c.319]

В связи с этим сварочные материалы, предназначенные для жаропрочных перлитных сталей, должны обеспечивать химический состав металла шва, близкий к химическому составу основного металла. Если невозможен подогрев и термическая обработка (отпуск) сварных соединений, могут быть использованы сварочные материалы, обеспечивающие получение металла шва на никелевой основе (Св-08Н60Г8М7), поскольку диффузионная подвижность элементов в аустените при 450. .. 600 °С значительно меньше, чем в сталях перлитного класса. [c.320]

Основными способами сварки жаропрочных перлитных сталей являются дуговая покрытыми электродами, в защитных газах и под флюсом. Подготовку кромок деталей под сварку производят механической обработкой. Допускается применение кислородной или плазменнодуговой резки с последующим удалением слоя поврежденного металла толщиной не менее 2 мм. [c.321]

Сварка в защитных газах при изготовлении сварных конструкций из жаропрочных перлитных сталей может быть двух видов дуговая сварка плавящимся электродом в углекислом газе и аргонодуговая сварка вольфрамовым электродом. При сварке молибденовых, хромомолибденовых и хромомолибденованадиевых сталей следует использовать одну из марок проволок, содержащих молибден, хром и молибден или хром, молибден и ванадий (Св-08МХ, Св-08ХМ, Св-08ХМФА и др.), в зависимости от состава свариваемой стали. [c.323]

Сталь 20ХЗМВФ — сложнолегированная. Она содержит хром, молибден, вольфрам и ванадий. Это самая жаропрочная перлитная сталь. Предназначена для работы при 550—560° С в течение 100 000 ч. Рекомендуемый режим термической обработки — закалка с последующим отпуском. Прокаливается насквозь в сечениях до 900 мм. Для сварки стали 20ХЗМВФ разработаны электроды. [c.193]

Высокохро.мистые жаропрочные стали мартенситно-ферритного класса по своим физическим свойствам близки к перлитным сталям. Их отличительная особенность — микроструктура, состоящая из смеси сорбита, мартенсита и феррита, что создает меньшую технологичность этих сталей, чем перлитных. Основная особенность структурных превращений в этих сталях — образование мартенситных прослоек в околошовной зоне и остаточного аустенита, что приводит к появлению холодных трещин. Поэтому необходимые условия при сварке этих сталей—высокий подогрев с последующей двойной термообработкой — низким и высоким отпуском. При сварке с большим тепловложением сказывается другая особенность этих сталей — появление избыточного количества структурно-свободного феррита, содержание которого более 5% резко сдвигает температурный порог хладноломкости. [c.149]

Избсл<ать трудоемких операций по приготовлению микрошлифов, непосредственно на паропроводе можно, применяя метод сколов. Специально заточенным зубилом с поверхности трубы снимают пробу в виде скола толщиной 1,5—2 мм и шириной 3—4 мм. Скол заливают в легкоплавкий силав и исследуют под микроскопом. Этот метод позволяет достаточно надежно оценивать структуру с позиций соотношения структурных составляющих, что обычно необходимо при анализе труб из жаропрочных перлитных сталей. Возникающая при скалывании пробы деформация не влияет на строение структурных составляющих. Высокая производительность метода и возможность исследования структуры с большими увеличениями позволяют широко применять этот метод как при входном, так и при эксплуатационном контроле микроструктуры. [c.224]

Мэйсоном [230] было показано, что для большой группы материалов (стали аустенитного, перлитного и ферритного классов, жаропрочные сплавы, алюминиевые и титановые сплавы, чистые металлы) в области малоцикловой усталости связь размаха упруго-пластической деформации с числом циклов до разрушения можно представить в виде [c.180]

А. В. Рябченков и В. И. Велемицина [651] исследовали влияние химического никелирования на усталостную прочность жаропрочной перлитной стали П1. При толщине слоя 40 мкм они наблюдали сильное понижение предела выносливости этой стали после термообработки, если испытания на усталость проводились при 20°i , причем наибольшее понижение a i было при никелировании из кислого раствора. При температуре испытания 600°С было установлено меньшее понижение a i никель-фосфорными покрытиями или даже повышение 0-i (покрытия из щелочных растворов). [c.291]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...