Хромоникелевые стали жаропрочные

Жаропрочные стали 115, 156—177 — см. также под их наименованиями, например хромомолибденовые стали жаропрочные, хромоникелевые стали жаропрочные [c.431]

Химический состав 206 Хромоникелевые стали жаропрочные — [c.444]

Окалиностойкость 221, 222 Хромоникелевые стали жаропрочные [c.444]

Нержавеющие хромоникелевые стали, жаропрочные ферритные и аустенито-карбидные стали аустенитного класса Эта группа сталей весьма низка по обрабатываемости. Добавки 8, Р, 8е облегчают обработку [c.472]

Применение конструкционных низколегированных сталей повышенной и высокой прочности, теплоустойчивых и жаропрочных хромомолибденованадиевых, нержавеющих хромоникелевых сталей, биметаллов и композиционных материалов для изготовления аппаратов актуализирует проблему механической неоднородности. Механическая неоднородность, заключающаяся в различии механических характеристик зон (шва Ш, зоны термического влияния ЗТВ и основного металла) сварного соединения, является, с одной стороны, следствием локализованных температурных полей при сварке структурно-неравновесных сталей, с другой - применения технологии сварки отличающимися по свойствам сварочных материалов с целью повышения технологической прочности. [c.93]

Установлено, что для большинства конструкционных материалов при температурах ниже 500 °С перенос масс в натриевом теплоносителе незначителен, а с повышением температуры до 700—900 С для хромоникелевых сталей и особенно жаропрочных материалов резко возрастает. На рис. 17.5 представлена в полулогарифмических координатах зависимость скорости переноса масс от температуры для аустенитных сталей и сплавов на никелевой основе. [c.261]

Заготовки впускных и выпускных клапанов. Впускные клапаны изготовляют из легированных хромоникелевых сталей. Выпускные клапаны, подвергающиеся высокому нагреву отработавшими газами, образующимися в процессе работы двигателя, изготовляют из жаропрочных сплавов. [c.246]

Хромоникелевые стали типа 18-8 18-8 с Ti 18-8 с Nb 23-18 15-35 16-13-2 Мо и др. по своим характеристикам жаропрочности (длительной прочности и сопротивлению ползучести) превосходят углеродистую сталь, хромистые стали мартенситного [c.144]

Хромоникелевые стали тина 18-8 25-20 15-35 при комнатных и высоких температурах имеют ири.мерно близкие характеристики жаропрочности, но различную окалиностойкость, физические и механические свойства (табл. 17), [c.144]

Стали этой группы имеют несколько более повышенную длительную прочность и сопротивление ползучести (см. рис. 1), чем хромоникелевые стали типа 18-8 и 18-8 с Ti. Их применяют в качестве жаропрочного материала при рабочих температурах до 650—700° Сив качестве окалиностойкого до 800—850 С [15, 22, 23, 34]. [c.149]

Введение небольших количеств Ti, Nb, Mo, W и В в хромоникелевые стали типа 14-14, 14-18 и другие при малом содержании С благоприятно сказывается на их прочностных свойствах при высоких температурах. Это влияние более эс х )ективно, когда одновременно вводят несколько элементов, в таком случае повышается жаропрочность материала при достаточном сохранении пластичности. Большинство из этих сталей хорошо сваривается и в сварных швах имеет достаточную прочность и пластич- [c.156]

К этой группе жаропрочных сплавов относятся хромоникелевые стали аусте-нитного типа, упрочняемые путем введения в них Ti, А1 и В и присадки тугоплавких элементов — W, Мо и Nb (табл. 28) [27, 28, 35, 36]. [c.166]

Аустенитные стали. Из всех жаропрочных сталей наибольшее распространение получили аустенитные хромоникелевые стали. На концентрационном треугольнике системы Fe—Сг—Ni (рис. 66) отмечены области промышленного применения сталей и сплавов, относящихся к данной системе. [c.155]

Высоколегированные хромоникелевые стали, а также легированные и другими элементами применяются для жаропрочных, жаростойких и антикоррозионных отливок. При производстве массивных отливок должно быть С < 0,08-ь0,16%, иначе в толстых сечениях даже после закалки в воде могут оставаться карбиды. [c.5]

Использование в наиболее горячих узлах паросиловых и газотурбинных установок с рабочими температурами 580° и выше хромистых и аустенитных жаропрочных сталей, а также требование сведения объема применения хромоникелевых сталей к минимуму неизбежно вызывают необходимость сочленения деталей из этих сталей с деталями из перлитных сталей. Наиболее технологичным и конструктивным вариантом такого сочленения может являться сварное соединение. [c.43]

При рабочих температурах, превышаюш,их 585—600° С, в теплоэнергетических установках используют преимущественно жаропрочные аустенитные хромоникелевые стали. Для перлитных сталей эти температуры являются предельными по характеристикам жаростойкости и жаропрочности. В нержавеюш,их фер-ритных хромистых сталях при температурах выше 600—630° С наблюдается резкое снижение механических и жаропрочных свойств, а следовательно, и сопротивления термической усталости [c.143]

При рабочих температурах 700—750° С жаропрочные сплавы на никелевой основе, легированные титаном, алюминием, ниобием и другими элементами, по сопротивлению термической усталости обычно превосходят аустенитные хромоникелевые стали. Однако, с одной стороны, при больших упругопластических деформациях за цикл хромоникелевые аустенитные стали нередко превосходят по сопротивлению термической усталости малопластичные высокожаропрочные сплавы не только в рассматриваемом диапазоне температур, но и при более высоких температурах (до 900° С). С другой стороны, при длительном действии термических напряжений временная зависимость сопротивления термической усталости в интервале температур 700—750° С более резко выражена у высокопрочных сплавов [2j. [c.144]

Обозначение электродов для сварки высоколегированных сталей с особыми свойствами. ГОСТ 10052—75 устанавливает 49 типов электродов для сварки хромистых и хромоникелевых сталей, коррозионно-стойких, жаропрочных и жаростойких высоколегированных сталей мартенситно-ферритного, ферритного, аустенит-но-ферритного и аустенитного классов. [c.73]

Обозначение электродов для сварки высоколегированных сталей с особыми свойствами. Электроды для сварки высоколегированных сталей с особыми свойствами должны удовлетворять требованиям ГОСТ 10052-75. Большое разнообразие служебного назначения этих сталей определяет и большой типаж электродов для их сварки. Стандартом предусмотрено 49 типов электродов для сварки хромистых и хромоникелевых сталей, коррозионно-стойких, жаропрочных и жаростойких высоколегированных сталей мартенситно-ферритного, ферритного, ау-стенитно-ферритного и аустенитного классов. [c.43]

Очень выгодно совместное действие никеля и хрома, которое при легировании дает возможность хорошо использовать преимущества обоих элементов. Никель увеличивает вязкость, а хром — твердость стали. Хромоникелевая сталь обладает хорошей прокаливаемостью и высокой прочностью, а при большом содержании хрома и никеля приобретает очень высокую сопротивляемость коррозии и жаропрочность. [c.314]

Аустенитные хромоникелевые стали находят широкое применение в сварных узлах энергетических, химических, атомных и других установок для эксплуатации в интервале температур от комнатной до 800—900° С. В качестве собственно жаропрочных, т. е. работающих под нагрузкой при протекании процесса высокотемпературной ползучести, рациональным температурным диапазоном их использования следует считать 500—650° С. В элементах, подверженных воздействию лишь высоких температур без заметных напряжений, рабочие температуры применения аустенитных сталей повышаются до 800—900° С. Наконец, в узлах атомных и химических установок при температурах рабочих процессов до 500° С назначение аустенитных сталей определяется их высокой коррозионной стойкостью. [c.210]

В хромоникелевых аустенитных жаропрочных сталях, дополнительно легированных алюминием и титаном, в результате [c.33]

Рядом исследователей [204, 205] установлено что введение 2% Si в хромоникелевые стали типа 25-20 способствует образованию а-фазы при длительных выдержках. Когда а-фаза в этой стали выделяется в виде мелких, равномерно распределенных дисперсных частиц, то она благоприятно влияет на жаропрочность при кратковременном сроке службы изделий, когда скорости деформации достаточно высоки. [c.237]

Нержавеющие хромоникелевые стали, жаропрочные ферритные и аустенито-карбидные стали аустепит-ного класса Эта группа сталей весьма низка по обрабатываемости. Добавки 5 и Р значительно облегчают обработку. Значительно ухудшают обрабатываемость А1, 51 Т1, слабее влияют Мо, Со, Мп, Сг и [c.123]

Поопе термической обработки вольфрамистые стали обладают повышенной твердостью, прочностью и высокой ударной вязкостью. Вольфрам добавляют к конструкционным хромоникелевым и жаропрочным сталям, а также он является основным легирующим элементом в HH TpyMeHTiLibHHx И быстрорежущих сталях Р18 (W= 18%). [c.96]

Нержавеющие, жаростойкие и жаропрочные хромоникелевые стали с аустенитной или аустенитно-мартенситной структурами (Х18Н9Т, Х23Н18, Х15Н9Ю). Скорости резания, которые допускаются при обработке деталей из этих сталей, примерно в 2 раза ниже, чем при обработке деталей из стали 45. Стали этой группы характеризуются наилучшей обрабатываемостью среди других жаропрочных сталей аустенитного класса. [c.34]

По сочетанию легируюш.их элементов и жаропрочности сталь следует отнести к умереинолегированным, поэтому ее рекомендуют в качестве заменителя хромоникелевых сталей типа ЭИ725, ЭИ692 и имеющих на 10% N1 больше. [c.175]

Жаропрочные хромоникелевые стали аустенитного класса широко используются в промышленности. Однако дефицитность и высокая стоимость никеля требует разработки сталей с полной или частичной заменой его элементами, раси1иряющими -область. [c.170]

Стремление к улучшению экономических показателей электростанций, сжигающих мазут, путем повышения температуры перегрева пара привело к созданию новых марок жаропрочных хромомарганцевых аустенитных сталей с небольшим содержанием никеля. ЦНИИТмаш разработана сталь типа 0Х13Г12Н2АС2 и ИМЕТ АН СССР — сталь типа 0Х12Г14Н4ЮМ [Л. 36]. Эти стали имеют показатели жаропрочности на уровне аустенит-ной хромоникелевой стали Х18Н12Т и превосходят ее в 1,5—2,0 раза по коррозионной стойкости в продуктах сгорания мазута. Стали сохраняют высокие пластические свойства при длительном эксплуатационном опробовании, а также при испытании на длительную проч- [c.109]

Хромоникелевые стали ЭИ 123 и ЭИ405 обладают более высокими, чем хромистые стали, жаропрочностью и коррозионной стойкостью. Они отличаются также большой пластичностью, но значительно меньшим, чем у стали 2X13, пределом текучести при комнатной температуре. При этом можно отметить, что характер термообработки стали ЭИ 123 не так сильно влияет на ее механические показатели, как у стали 2X13. [c.156]

Упрочнение, связанное с выделением карбидов, зависит от степени дисперсности - оно увеличивается с уменьшением размеров карбидов. Это свойство карбидов используют для дисперсионного упрочнения жаропрочных сталей, проводимого обычно в комплексе с интерметаллид-ным упрочнением [упрочняющие частицы-интерметаллиды Ni3Ti, №з(А1, Ti), F 2W и др.]. К интерметаллидным соединениям относят и а-фазу, которая образуется в хромоникелевых сталях при длительном нагреве или медленном охлаждении при температурах ниже 900. .. 950 °С. Она обладает ограниченной растворимостью в а- и у-твердых растворах [c.352]

В заключение этого раздела кратко остановимся на особом классе жаропрочных хромоникелевых сталей, так называемых днсперсионно-твердеющих, приобретающих требуемые свойства в результате сложной термической обработки, сочетающейся с пластической деформацией при низких температурах (табл. 7). Стали эти используются главным образом в летательных аппаратах, поэтому они должны обладать наиболее высоким соотношением прочности и веса. Работают они при относительно невысоких температурах (например, при 500° С), развивающихся на поверхности летательных аппаратов при сверхзвуковых скоростях полета. [c.28]

Хромоникелевые стали типа 18-8 без дополнительного легирования другими примесями, наряду с ценными свойствами, характерными для аустенитных сталей, обладают существенным недостатком — склонностью к межкристаллитной коррозии (после воздействия так называемых критических или опасных температур), возникающей в результате выпадения сложных карбидов железа и хрома по границам кристаллов аустенита и обеднения пограничных слоев аустенита хромом. Закалка, как уже указывалось, фиксирует аустенитное строение и этим самым предотвращает опасность межкристаллитной коррозии. С помощью закалки представляется возможным получить листовую катаную сталь типа 18-8, которая в состоянии поставки обладает стойкостью против межкристаллитной коррозии. При сварке такой стали определенные участки основного металла, расположенные по обе стороны от шва, подвергаются более или менее длительному нагреву в температурной области, ограниченной линиями GK и GE. Здесь foжeт развиться межкристаллитная коррозия. Чтобы этого не произошло, необходимо принять специальные меры — либо снизить содержание углерода в стали до предела растворимости в аустените при комнатной температуре, либо предотвратить обеднение аустенита хромом путем легирования стали элементами, обладающими большим сродством к углероду, чем хром. С этой, целью стали типа 18-8 легируют дополнительно титаном или ниобием с танталом. Оба эти элемента повышают прочность и жаропрочность стали. [c.35]

Наряду с высокой ударной вязкостьюсильхромовые стали в нагретом состоянии обладают достаточно высокими механическими свойствами до 600° С. При более высоких температурах они быстро теряют свою жаропрочность (рис. 53) и уступают в этом отношении хромоникелевым сталям аустенитного класса [110, 111]. 90 [c.90]

Ассортимент хромоникелевых сталей значительно пополнился новыми марками с более сложным легированием. Среди этих сталей появилась большая группа жаропрочных с карбидным и интерметаллоидным упрочнением и стали промежуточного типа с аустенито-мартенситной и аустенито-ферритной структурами. [c.221]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...