Число возникновения кавитации

Обратите внимание, что Кр — число возникновения кавитации, определенное по распределению давления по поверхности тела. [c.282]

Кг = — число возникновения кавитации, (6.25) [c.284]

Для рассматриваемого плоского криволинейного канала можно теперь определить два различных параметра местное число кавитации потока /С/ и местное число возникновения кавитации на стенке канала Kf зависит от абсолютного уровня давления [c.334]

Число возникновения кавитации К [c.606]

Кавитация влияет и на подъемную силу. На рис. 10.12 приведены экспериментальные зависимости коэффициента подъемной силы от числа кавитации для крылового профиля (автор — Кер-мин, см. [11 ]). При углах атаки а > 2° после возникновения кавитации (штриховая линия) уменьшение числа к приводит сначала к возрастанию коэффициента подъемной силы, а затем к его резкому уменьшению, от эффект связан, по-видимому, с тем, что возникновение кавитации приводит к расширению области низкого давления на верхней поверхности профиля и соответствующему увеличению подъемной силы. Однако при дальнейшем уменьшении числа кавитации происходит перестройка потока, которая ведет к ее падению. [c.405]

В современных гидравлических турбинах, центробежных насосах, гребных винтах, обычно работающих при больших числах оборотов, в отдельных местах рабочих лопаток и лопастей создаются очень большие скорости движения жидкости, также благоприятствующие возникновению кавитации. Кавитация оказывает очень вредное действие на работу этих установок вызывает недопустимо большие их колебания, увеличивает потери энергии на трение, т. е. снижает коэффициент полезного действия, и, что наиболее опасно, приводит к разъеданию металла. [c.242]

Разрушение кавитационных пузырей при переносе их потоком в область с давлением выше критического, происходит с очень большой скоростью и вызывает гидравлический удар. Наложение большого числа таких ударов приводит к появлению характерного шипящего звука. Таким образом, возникновение кавитации всегда сопровождается усилением шума. Значение этого последствия кавитации изменяется в зависимости от назначения гидравлического оборудования. [c.25]

При постоянных числах оборотов насоса требуемая величина кавитационного запаса уменьшается с уменьшением подачи насоса. Поэтому если необходимо полностью исключить возможность возникновения кавитации, то можно применить насос большей производительности. [c.158]

С момента возникновения кавитации в цилиндрическом насадке коэффици-циент его расхода, в отличие от случая истечения из отверстия в тонкой стенке, начинает уменьшаться, а гидравлическое сопротивление - возрастать Чем больше степень кавитации, тем меньше коэффициент расхода. Значение числа кавитации, при котором наблюдаются первые признаки кавитации, называется критическим числом кавитации. Его величина зависит от формы и относительных геометри- [c.113]

До возникновения кавитации плотность влияет лишь на величину локального давления, определяемого обычными законами гидродинамики. Если пренебречь сжимаемостью жидкости, то ее поведение можно рассчитать, зная величины гидравлических напоров (измеренных в единицах длины) и скоростей, не прибегая к понятию плотности. После возникновения кавитации большую роль начинает играть динамика пузырька, в том числе величина давления при схлопывании, и величина плотности жидкости должна быть введена в рассмотрение (гл. 4). Например, давление в жидкости, возникающее при схлопывании или росте пузырька, прямо пропорционально плотности, если вязкостью, сжимаемостью и поверхностным натяжением можно пренебречь, а величина напора при схлопывании и начальный размер пузырька заданы. Это важно при оценке разрушающего действия кавитации. [c.113]

Если число кавитации К становится меньше значения /С,-, при котором каверны становятся видимыми, то кавитация возникает во множестве точек по всей поверхности сдвигового слоя на границе следа. По мере развития кавитации каверны, увеличиваясь в объеме, постепенно вытесняют часть жидкости из области следа. Эта последовательность событий показана на фиг. 5.13— 5.15 для случая обтекания сферы. На первой фотографии показано развитие кавитации в сдвиговом слое по мере его удаления от сферы вниз по течению. На второй фотографии при меньшем К показаны точки возникновения кавитации по всей поверхности сдвигового слоя. Хорошо видно большое число отдельных [c.210]

Из третьего утверждения не следует делать вывода, что закон моделирования возникновения кавитации заключается только в том, что эксперименты должны проводиться при натурном числе Рейнольдса. Этот вывод не подтверждается, так как нет достаточных оснований считать, что третье утверждение носит общий характер. Соотношение АрА = Сг было только предположением, сделанным для демонстрации связи запаздывания с наблюдаемым масштабным эффектом. Возможно также, что оба параметра, р и 1, влияют нелинейно. Далее, если даже предположение ДрА = Сг, используемое в уравнении (6.1), справедливо, для замены произведения УоЬ числом Рейнольдса нет оснований. Это означало бы, что возникновение кавитации зависит главным образом от плотности жидкости и вязкости, в то время как такие факторы, как скрытая теплота испарения и поверхностное натяжение, могут также играть важную роль. [c.261]

Еще раз обратим внимание, что параметр Vod не обязательно является универсальным. Действительно, Паркин и Холл [53] предложили лучшую универсальную зависимость для тел с полусферической носовой частью, использовав Vod / вместо Vod. Она напоминает подобие по числу Вебера, но их опыты также проводились в холодной воде и в ограниченном интервале температур. До сих пор не предложено никакой универсальной зависимости, пригодной для любых тел. С другой стороны, как будет показано в разд. 6.4.1, в некоторых условиях возникновения кавитации в пограничных слоях при совместном воздействии свойств пограничного слоя и газовых ядер кавитации параметр Vod становится важной переменной, причем Ki увеличивается с увеличением Vod. Это относится к гладким телам, у которых распределение давлений имеет минимум типичным телом с такой формой является полусфера (как например, представленная на фиг. 6.2). [c.262]

Фиг. 6,2. Зависимость числа кавитации Ki, соответствующего возникновению кавитации, от Vod для тела с полусферической носовой частью [45].

Один из параметров моделирования возникновения кавитации — величина критического давления. Другой — положение точки, в которой достигается это давление. Число кавитации К было выведено из условия возникновения кавитации на участке минимального давления поверхности твердого тела, омываемого потоком. Для потенциального течения однородной жидкости минимум давления всегда расположен на поверхности тела. Для течений с завихренностью область минимального давления может находиться в жидкости на некотором расстоянии от поверхности твердого тела. Когда кавитация развивается вдоль поверхности хорошо обтекаемого тела, она почти всегда сосредоточена в области безотрывного неоднородного пограничного слоя. В большинстве случаев предполагается, что изменение давления по толщине пограничного слоя пренебрежимо мало. Однако при условиях, близких к условиям возникновения кавитации, небольшие изменения давления могут оказаться важными при определении величины минимального давления, а следовательно, и места возникновения кавитации на поверхности твердого тела или в жидкости на некотором расстоянии от поверхности. [c.268]

Фиг. 6.3. Зависимость параметра Л ,, соответствующего возникновению кавитации, от числа Рейнольдса для круглых дисков [41].

Фиг. 6.7. Число /( д, соответствующее возникновению кавитации, для двумерных одиночных элементов шероховатости на плоской пластине [33]. Экспериментально определенные безразмерные профили пограничных слоев описываются

Фиг. 6.8. Число Кг , соответствующее возникновению кавитации, для трехмерных одиночных элементов шероховатости на плоской пластине [7].

Имеются некоторые качественные данные, согласно которым масштабный эффект, связанный с задержкой по времени, меньше влияет на частично и полностью развитую кавитацию по сравнению с ее начальной стадией. Это согласуется с представлением о том, что время начального роста ядра является основным фактором, влияющим на задержку возникновения кавитации, в то время как скорость парообразования, по-видимому, оказывает определяющее влияние на рост пузырей ц установление отдельных фаз присоединенной кавитации. Одним из проявлений слабого влияния этого масштабного эффекта можно считать качественное соответствие между наблюдаемыми длинами неподвижных каверн и протяженностью зоны низкого давления на теле по мере уменьшения К, начиная от условий возникновения кавитации. Рассмотрим не полностью развитую каверну длиной X (безразмерная длина), образовавшуюся на теле с распределением Кт, представленном на фиг. 6.1. Предположим, что течение имеет те же скорости, что и при определении К - Кх — идеальное число кавитации для такой же каверны с такой же относительной длиной на бесконечно длинном теле, а — экспериментально определенное значение числа кавитации. Так как задержка в возникновении кавитации является свойством данного потока жидкости в канале и так как она неизменна, можно предположить, что площадь Ах, соответствующая задержке роста частично развитой каверны, будет равна площади А, соответствующей возникновению кавитации. Если [c.298]

ЛИНИИ канала и кривые изображены для каждой стенки. Пусть каналы расположены в горизонтальной плоскости, так что изменения гидростатического давления, обусловленные силой тяжести, не нужно принимать во внимание. Если давление системы уменьшится на величину Ар, то вся кривая Kf сместится вниз на эту величину, как показано пунктирной линией, но кривая Кт останется неизменной. Очевидно, что в сечениях А и В на фиг. 7.9 наиболее вероятно возникновение кавитации, и при уменьшении давления в системе на Ар, как указано, кавитация будет развиваться на внутренней стенке несколько выше по потоку от сечения А. Если толщина, или глубина, кавитационной зоны по нормали к стенке столь мала, что практически не оказывает влияния на течение, то эта зона будет простираться от X до У. Однако обычно глубина кавитационной зоны достаточно велика по сравнению с шириной канала и вызывает увеличение средней скорости в поперечном сечении. Поэтому, хотя кавитация начинается в точке X, она будет простираться за точку У. Если давление в системе упадет еще больше, кавитация начнет развиваться в сечении В. Однако эта зона будет на противоположной, внешней стенке. Отметим, что число Кю будет отрицательным там, где давление на стенке больше, чем среднее [c.336]

ОТ числа Рейнольдса. Таким образом, вследствие трения кривая Kf становится круче и опускается еще ниже. Суммарное влияние на развитие кавитации в канале будет зависеть от внешних условий, которые определяют положение кривой /С/ относительно кривой Кго- Так, например, если жидкость вытекает из трубки Вентури в атмосферу через отрезок трубы, то, с одной стороны, ПОД действием трения кавитация будет уменьшаться при данном расходе жидкости. С другой стороны, если давление вверху по потоку задано, а давление внизу по потоку изменяется, чтобы обеспечить требуемый расход жидкости, то трение будет способствовать возникновению кавитации. [c.338]

Кривые Кю и /С/ на фиг. 7.9, б и 7.10, б были рассчитаны для условий бескавитационного течения. Последствия развития кавитации были более или менее подробно рассмотрены в предыдущих разделах этой главы. По мере развития кавитации число Kf непрерывно изменяется. Кривая Кю имеет смысл только в зонах бескавитационного течения. Эти изменения обычно несущественны для конструктора, поскольку такие кривые строятся главным образом для оценки пределов бескавитационного режима работы. Если кривые свидетельствуют об опасности возникновения кавитации в требуемом рабочем диапазоне, то конструктор, очевидно, попытается изменить канал таким образом, чтобы исключить эту опасность. Однако в некоторых обстоятельствах режим работы со значительной кавитацией может быть необходимым или желательным. В этом случае необходимо попытаться оценить влияние кавитационной зоны на диаграмму и соответственно изменить ее. [c.338]

Имеется достаточно экспериментальных доказательств факта, что точка возникновения кавитации расположена очень близко к точке минимального давления на данной направляющей поверхности. Распределение давления на данной направляющей поверхности в потоке жидкости не зависит от абсолютной величины давления. Оно несколько изменяется в зависимости от числа Рейнольдса потока, но приближается к постоянному значению с увеличением числа Рейнольдса. Если число Рейнольдса сохраняется постоянным, то распределения давления и почти все остальные характеристики течения остаются неизменными для различных сред независимо от того, является среда жидкостью или газом. Поэтому положение минимума давления одинаково в различных средах. [c.346]

На основе результатов этих испытаний можно сделать некоторые интересные выводы. Чтобы получить один и тот же коэффициент подъемной силы, решетку требуется установить под большим углом атаки, чем изолированный профиль. Хотя, как видно на фиг. 7.29, для возникновения кавитации в решетке требуется больший угол атаки, чем для изолированного профиля при одном и том же числе кавитации, коэффициент подъемной силы при возникновении кавитации в обоих случаях почти одинаков. При сравнении профиля Кларка УН-6 с двумя другими было установлено, что в условиях бескавитационного обтекания оба профиля Кларка У имеют более высокое качество в решетке. Изолированный профиль оживальной формы эффективнее при малых коэффициентах подъемной силы, но при более высоких значениях этого коэффициента эффективнее решетка. Следует отметить, что ниже точки возникновения кавитации измеренная характеристика профиля Кларка УН-6 при всех значениях числа кавитации почти одинакова как при использовании его в решетке, так и при изолированном обтекании. Некоторые отклонения были замечены при испытаниях профиля Кларка У-6, особенно в случае изолированного обтекания. Еще большие различия были обнаружены при испытаниях оживального профиля. [c.367]

Фиг. 7.33. Коэффициент подъемной силы Сь в зависимости от числа кавитации для профилей NAS 10168 и NAS 10368 в замедляющих решетках [19]. а-профиль NAS 10168, =20,4-22,4-с, Re= (0,68-1.27) 10<> a/a l.OS /-сильная вибрация 2 возникновение кавитации в зоне I 3 — возникновение кавитации в зоне II г — возникновение кавитации в зоне III б —профиль NAS 10368, а/а = , 03, 0i=25,73°, tyj 7,8 8,6 С, Re (0,58 — 0,96) 10 , ///=1,237 / —сильная вибрация 2 — возникновение кавитации в зоне I 5 — возникновение кавитации в зоне II 4 — возникновение кавитации

В исследованиях первого класса используется такое же оборудование и методы испытаний, как в любой хорошо оснащенной лаборатории для исследования бескавитационных характеристик тех же гидросооружений. Гидросооружения имеют две отличительные особенности течение со свободной поверхностью и большие размеры. Последнее обусловливает течение с большими числами Рейнольдса, соответствующими турбулентному режиму. Поскольку основными являются силы тяжести, моделирование осуществляется по числу Фруда. Поэтому масштаб модели должен быть большим, чтобы числа Рейнольдса по крайней мере были достаточны для турбулентного течения. Однако при таком методе моделирования обычных установок с атмосферным давлением на свободной поверхности на модели не возникает паровая кавитация, даже если в натуре она происходит интенсивно. Поэтому на модели невозможно определить возникновение кавитации, но о нем можно судить по измеренным распределениям давления. Такие измерения необходимо проводить на всех поверхностях, на которых могут быть низкие давления. В простых сооружениях большинство опасных зон известно. Тем не менее рекомендуется рассчитать значения числа кавитации К) и числа Кг, соответствующего началу кавитации на стенках канала, по формулам (7.11) и (7.14) и воспользоваться методом, приведенным в разд. 7.7.2 и 11.1.6. [c.549]

Местное число кавитации потока Kf и местный параметр возникновения кавитации на стенка.х канала К, определяются уравнениями (7.1 П и (7.14). [c.605]

С самого начала лабораторных исследований кавитации возникли затруднения вследствие разброса значений параметра К% при определении его путем понижения давления при постоянной скорости 1) значения /Сг, измеренные в разных экспериментах на одном и том же теле, обычно не совпадали, 2) после понижения давления в системе до интервала значений, соответствующих наступлению кавитащш, отмечались задержки начала кавитации. Другой метод заключается в определении условий исчезновения кавитации при увеличении давления. Этот метод приобрел популярность в начале 50-х годов, поскольку он обеспечивал более высокую повторяемость результатов, хотя задержки по времени наблюдались по-прежнему. Граница между кавитационным и бескавитационным течениями, определенная с помощью этого метода, была названа Холлом [32] границей исчезновения кавитации. Соответствующее число кавитации иногда обозначается Кй в отличие от числа возникновения кавитации /Сг. [c.264]

При длительном изменении нагрузки подачу регулируют путем изменения числа параллельно включенных насосов, а в специальных конструкциях — числа работающих ступеней. Наиболее распространенным и простым способом воздействия на характеристику системы является дросселирование. Дросселирование осуществляется задвижкой, устанавливаемой в непосредственной близости от насоса на напорном трубопроводе. Дросселирование на всасывающем трубопроводе не рекомендуется из-за опасности возникновения кавитации. Для осевых насосов такой способ регулирования недопустим, поскольку он вызывает увеличение потребляемой мощности. В этом случае вместо дросселирования экономически выгодно применять регулирование перепуском или частичным сбросом подачи. Регулирование дросселированием наиболее целесообразно применять для насосов с пологой напорной характеристикой, так как потери в дросселе в этом случае наименьщие при увеличении глубины регулирования. [c.439]

В гл. 1,2 приводятся первоначальные сведения о кавитации и методах ее изучения, а также классифицируются основные типы кавитационных течений. В гл. 3 систематически излагаются результаты исследований условий возникновения кавитации и связанные с ними вопросы о прочности жидкости на разрыв, гипотезы о природе ядер кавитации, их равновесии и устойчивости. В гл. 4, 5 рассматривается механика нестационарных каверн, т. е. вопросы роста и схлопывания пузырьков, образующихся из кавитационных ядер, и развитых кавитационных течений, в том числе следов и суперкаверн. Очень важно, что изложение экспериментального материала, как правило, сопро- [c.6]

Рассмотрев изменение числа кавитации в этом процессе, снова приходим к выводу, что если пренебречь влиянием числа Рейнольдса, то коэффициент (—Ср)м1ш зависит только от формы тела и принимает постоянное значение перед возникновением кавитации. После возникновения кавитации этот коэффициент уменьшается, поскольку рмин остается равным давлению в каверне, которое стремится сохранять постоянное значение при увеличении Уо и уменьшении ро. Поэтому число кавитации принимает определенное значение, соответствующее каждой стадии развития ( степени ) кавитации на данном теле. При возникновении кавитации К = К , а на последующих стадиях К<Кг- Значения Хг и значения К в последующих стадиях кавитации зависят главным образом от формы тела, обтекаемого жидкостью. [c.64]

При течении с кавитацией (вк.пючая возникновение кавитации), т. е. при К Л , число кавитации К является определяющим критерием подобия наряду с такими критериями динамического подобия, как критерий Рейнольдса, Фруда, Вебера и т. д. Здесь и ниже рассматривается лищь влияние числа кавитации, что оправдано теоретически при фиксированных значениях Re, Рг, е, а практически связано с приближенным учетом влияния этих критериев, что авторы называют частичным подобием. Влияние этих и других критериев более подробно рассматривается в гл. 6. — Прим. ред. [c.64]

Определим условия течения, при которых на двумерном гидрокрыле зарождается кавитация. Для этого можно воспользоваться числом кавитации, если задан угол атаки гидрокрыла относительно набегающего потока. Для гидрокрыла, как и для направляющих поверхностей практически всех других форм, значение К, соответствующее возникновению кавитации, изменяется в зависимости от угла атаки. Величина /Сг для гидрокрыла изменяется в широких пределах при изменении угла атаки от нуля до значения, при котором происходит отрыв пограничного слоя. В случае более сложного течения в гидравлических машинах угол атаки движущихся элементов зависит от скорости вращения. Поэтому для центробежных насосов не существует единственного значения /Сг. Величина Кг принимает различные значения для каждой комбинации параметров гидромашины Яо = ///Л 2 )2 Qo = Q/Л i)Зl Если влияние числа [c.67]

В экспериментах с телами, имеющими плоские профили давления, получены другие результаты. Примером может служить гидропрофиль NA A 16012, рассчитанный на ламинарное обтекание, с плоским профилем давления и низким коэффициентом минимального давления. Авторы работы [Il]i установили, что число кавитации (определяемое по исчезновению кавитации с увеличением давления) уменьшается с увеличением VoL. Этот эффект становится более заметным с увеличением длины хорды L. Для тел с плоским профилем давления они нашли, что кавитация имеет вид пузырей газа, перемещающихся вместе с.жидкостью. И наоборот, на телах с четким минимумом давления, например полусферических телах, область возникновения кавитации сужается и она происходит если не на поверхности твердого тела, то очень близко к ней. Уменьшение Ki с увеличением Voi еще полностью не объяснено. Однако в случае, когда кавитация начинается за пределами пограничного слоя, оно, по-видимому, связано с содержанием газа и концентрацией ядер кавитации, т. е. с какой-либо причиной, не зависящей от гидродинамических явлений. И наоборот, как будет показано [c.262]

Рассмотрим кавитацию в следе за круглым диском как основной и характерный случай кавитации в следе. Кермин и Паркин [41] исследовали возникновение кавитации за дисками с острыми краями диаметром от 1,59 до 38,1 мм. Было установлено, что Кг увеличивается с увеличением скорости потока для всех моделей, но скорость этого увеличения уменьшается с увеличением диаметра диска. Было установлено также, что Кг возрастает с ростом температуры и, кроме того, наблюдалась близкая к универсальной зависимость возникновения кавитации от числа Рейнольдса, вычисленного по диаметру диска. Универсальность этой зависимости достаточно отчетливо проявляется при Ке<0,5- 10 но постепенно разброс увеличивается с увеличением Ке (фиг. 6.3). Очевидно, подобие определяется не только одной вязкостью и простым влиянием скоростного напора. [c.275]

В связи с влиянием частоты кавитации и ее распределения по пространству и во времени Линард и Стефенсон [48] предположили, что влияние масштаба на возникновение кавитации связано с явлением статистической устойчивости турбулентного потока. Они считают, что как только скорость роста ядра в области кавитации превышает некоторое критическое значение, сами ядра кавитации будут увеличивать местный уровень пуль--саций давления до значения, при котором кавитация становится самоподдерживающейся и устойчивой, а непрерывистой. Так как число имеющихся ядер кавитации зависит от размера области кавитации, при увеличении или уменьшении размеров тела должен проявиться масштабный эффект. Согласно экспериментальным данным Линарда и Стефенсона для затопленных струй, истекающих из отверстий или сопел, а также данным Болла [5], Йоргенсена [38] и Роуза [58] для струй, истекающих из сопел, [c.281]

Другой простой пример — влияние изменения размера гидравлических турбин. Предположим, например, что для некоторой ГЭС проектируются главные турбины мощностью 50 ООО л. с., а также одна вспомогательная турбина мощностью 5000 л. с. По-видимому, можно использовать турбину с тем же самым коэффициентом быстроходности и, следовательно, по существу одинаковой конструкции, если спроектировать ее геометрически подобной главным турбинам. Можно ожидать также, что все турбины будут иметь одинаковые эксплуатационные характеристики, в том числе и кавитационные. Однако следует иметь в виду следующее. Хотя напор и, следовательно, все линейные скорости у обеих турбин одинаковы, отношение их выходных мощностей составляет 10 1. Следовательно, отношение линейных размеров будет равно У10, или немного более 3 1. Поэтому, если для турбины мощностью 5000 л. с. наинизшая точка на выходе из рабочего колеса будет расположена на расстоянии 0,61 м от наивысшей точки, соответствующая разница положений наинизшей и наивысшей точек на выходе из рабочего колеса турбины мощностью 50 000 л. с. составит около 1,93 м. При этом изменение давления на выходе из рабочего колеса главной турбины будет больше, чем на выходе турбины меньшего размера. Следовательно, чтобы обе турбины имели одинаковые коэффициенты надежности относительно возникновения кавитации, главная турбина должна быть установлена на более высоком уровне. Причина этого понятна кавитация на направляющих поверхностях зависит от абсолютного давления. Разница в 1,32 м достаточно велика и может соответствовать разнице между условиями, когда кавитация заметна, и беска-витационными условиями. Например, в гидродинамической трубе было обнаружено, что в условиях, близких к возникновению кавитации, разница в уровнях 5,08 см вызывает заметную разницу в степени кавитации. [c.301]

Фиг. 7.5. Коэффициент подъемной силы Сь гидропрофиля ХАСА 661-012 в зависимости от числа кавитации К при постоянных углах атаки а [14]. --- возникновение кавитации (верхняя поверхность).

На фиг. 7.6 и 1Л приведены аналогичные графики для гидропрофиля Вальхнера № 7 и гидропрофиля NA A 4412 [13]. На профиле Вальхнера (фиг. 7.6) при углах атаки менее 6° вообще не наблюдается существенного увеличения Сх, для бескавитационного обтекания. При всех углах атаки коэффициент Сь и угол отклонения потока с уменьшением числа К остаются почти постоянными до возникновения кавитации, после чего они резко уменьшаются. При угле атаки, равном 6°, их значения возрастают. Более того, при этом угле атаки коэффициент Сь непосредственно после возникновения кавитации имеет два значения. Это объясняется близостью срыва течения на профиле и возможностью образования кавитационной каверны, начинающейся на передней кромке или в точке, расположенной в средней части [c.328]

Рейнольдса и отчасти гистерезисом между возникновением кавитации, определяемым путем понижения давления до момента, когда кавитация становится впервые видимой, и исчезновением кавитации, определяемым путем повышения давления до момента, когда кавитация исчезает. В общем оценки, сделанные на основании данных, полученных в аэродинамических трубах, имеют меньший разброс, что, по-видимому, обусловлено более высокими числами Рейнольдса, при которых были получены распределения давления при испытаниях в потоке воздуха. Более ярко выраженное различие для нижней стороны гидропрофиля, обычно являющейся стороной высокого давления, вероятно, обусловлено погрешностями изготовления модели, которые оказывают более сильное влияние из-за небольшого радиуса и большой кривизны передней кромки с нижней стороны. Тем не менее эти эксперименты свидетельствуют, что данные по распределению давления, полученные в аэродинамической или гидродинамической трубах, могут быть с уверенностью использованы для определения Кй Фактически все эти измерения, по-видимому, имеют более высокую точность, чем требуется для большинства приложений. Это связано с тем, что, если гидрокрыло или направляющая лопатка изготовлены недостаточно тщательно, то отклонения от истинной формы, обусловленные несовершенством изготовления, вызовут большие изменения кавитационной характеристики, чем различия в рабочей среде или методах измерения. [c.347]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...