Податливость элементов расчетной схемы

ПОДАТЛИВОСТЬ ЭЛЕМЕНТОВ РАСЧЕТНОЙ СХЕМЫ 289 [c.289]

ПОДАТЛИВОСТЬ ЭЛЕМЕНТОВ РАСЧЕТНОЙ СХЕМЫ [10, 20, 29, 45, 55] [c.289]

ПОДАТЛИВОСТЬ ЭЛЕМЕНТОВ РАСЧЕТНОЙ СХЕМЫ 291 [c.291]

В табл. 1 приведены податливости наиболее часто употребляемых элементов расчетных схем роторов и корпусов. [c.293]

В случае, если между приводом и валом имеется достаточно податливый элемент (например, ременная передача, упругая муфта и т. п.) можно воспользоваться расчетной схемой, приведенной на рис. 97, б, для которой справедливы следующие граничные условия [c.321]

Расчетная схема установки изображена на рис. 23, здесь с, б 2 — коэффициенты жесткости, учитывающие реальную (естественно, отличающуюся от абсолютной) жесткость опор и дополнительных элементов. На этом же рисунке представле на расчетная диаграмма приспособляемости установки, которая дана в двух вариантах — для абсолютно жестких и для упруго податливых опор. При ее построении было принято, что предел текучести материала образцов является линейной функцией температуры [c.44]

Для построения матриц податливостей подвески рассчитаем их элементы. При принятой структуре элементов подвески расчетная схема i-ro стержня имеет вид, представленный на рис. УП1.4. 372 [c.372]

Расчетная схема. Экскаватор как упругая динамическая система состоит из большого числа упругих элементов, обладающих определенной податливостью, и значительного количества масс, расположенных между ними. Однако опыт показывает, что перемещение масс системы после остановки ковша в основном определяется упругими деформациями наиболее податливых элементов и наличием зазоров в системе. [c.47]

Зубчатая передача, даже простейшая, одноступенчатая, представляет собой довольно сложную динамическую систему с широким спектром частот взаимосвязанных крутильных и поперечных колебаний. Прямой путь исследования этих процессов для инженерной практики неприемлем, так как расчетная схема, составленная с учетом всех податливостей, распределенных масс и т. д., приводит к чрезвычайно сложной математической модели. Поэтому в зависимости от поставленной задачи реальную передачу приводят к упрощенной расчетной схеме, позволяющей исследовать раздельно низкие и средние частоты. Упрощения, применяемые при этом, неравноценны например, замена податливых зубьев шестерен жесткими не внесет существенной ошибки, поскольку их жесткость в 10—20 раз выше жесткости других элементов передачи. В то же время пренебречь податливостью зубчатых соединений без ощутимой погрешности нельзя она соизмерима с податливостью валов. По данным [22], до 40 % угла закручивания цепи главного движения металлорежущих станков составляет закрутка соединений. [c.210]

При составлении расчетной схемы реальный механизм, представляющий собой систему с непрерывно и неравномерно распределенными массой и упругой податливостью элементов, условно заменяется моделью с дискретными массами, соединенными безынерционными упругими элементами. Такая замена сопряжена с погрешностью расчета, тем большей, чем меньшее количество дискретных масс образует модель, заменяющая реальный механизм. С другой стороны, стремление увеличить степень приближения расчетной модели к реальному механизму порождает громоздкую многомассовую схему, использование которой для расчетов чрезвычайно сложно и трудоемко. Отсюда следует, что основной задачей при выборе расчетной схемы для механизма является определение такого минимального числа дискретных масс, которое обеспечит заданную точность. [c.206]

При исследовании динамических процессов часто прибегают к упрощенным расчетным схемам. При этом предполагается, что движущиеся узлы механизмов представляют собой абсолютно жесткие тела с массой, сосредоточенной в центре тяжести их, и суммарная деформация механизма определяется упругой податливостью связей (валов, канатов, цепей, тяг, соединительных муфт, передач и т. п.). Все эти элементы с некоторыми допущениями считаются невесомыми и абсолютно упругими. Расчетная схема механизма представляется в виде точечных масс, соединенных абсолютно упругими звеньями, при определенном законе изменения действующих на массу сил. При решении практических задач часто сложные расчетные схемы путем обоснованных приближений заменяются более простыми приведенными эквивалентными схемами (одномассной или двухмассной системой). При этом приведение производится к любому элементу механизма (к валу, канату, цепи и т. п.). [c.69]

Рис. 75. Расчетные схемы для цилиндрических элементов с податливыми сердечниками

Прямоугольные конструкции с жестким элементом. К данному типу можно отнести конструкции с монолитными или сборными элементами, изготовленными из таких материалов, как металлы (электротехнические стали, пермаллои), керамика, стекло и т. д. При расчете таких конструкций можно пренебречь податливостью элементов, так как модули упругости компаундов примерно на порядок ниже модулей упругости материалов заливаемых элементов. Поэтому для расчета напряжений в изоляции конструкций с жесткими элементами можно использовать расчетные формулы для простейших расчетных схем, рассмотренных в 20. [c.120]

Рассчитываемый элемент схемы Расчетная формула или ссылка на эксперимент Основные размеры Податливость / в мм/кГ Примечание [c.540]

Для определения податливости элементы расчетных схем расчленяют таким образом, чтобы граничные сечения тонкостенных элементов (оболочек, колец) не деформировались в своей плоскости. Это дает возможность определять податливости тонкостенных элементов изолированно от всей системы, так же как в стержневых системах. Условие недеформируемости выполняется в ряде сечений роторов и корпусов путем подкрепления оболочек жесткими на деформацию в своей плоскости дисками, кольцами, а также поясами жесткости двигателей. Длинные оболочки можно расчленять на несколько элементов сечениями, расположенными на достаточном расстоянии от зоны краевого эффекта. [c.289]

Корпусные конструкции энергетических установок помимо разнообразия составляющих их элементов и узлов [1, 2, 4], требующих совместного рассмотрения при расчете напряженного состояния, включают, как показано выше, большое разнообразие условий их взаимодействия, особенно в узлах разъема фланцевых соединений. Некоторые из этих условий могут быть определены численными методами теории упругости (упругие контактные податливости фланцев) или экспериментально (податливости резьбовых соединений или пластических прокладок) для других условий, существенно влияющих на напряженное состояние всей конструкции, могут быть заданы лишь возмоягные пределы их изменения (допуски на зазоры в соединениях крышки п корпуса реактора, коэффициенты трения). Это требует при проектировании, расчете напряжений и оценке прочности корпусных конструкций рассмотрения большого числа вариантов взаимодействия с целью учета наименее благоприятного возможного их сочетания либо задания ограничений на условия изготовления и эксплуатации, исключающих неблагоприятный вариант напряженного состояния. Учесть указанные особенности разъемных соединений при использовании традиционных методов расчета многократно статически неопределимых конструкций, например методом сил [1, 4], из-за большой трудоемкости не представляется возможным поэтому рекомендуемые в настоящее время расчетные схемы [4] рассматривают отдельные узлы корпусных конструкций без учета указанных условий взаимодействия, пренебрегая силами трения, ограничениями по взаимным перемещениям в посадочных соединениях крышки и корпуса, контактными податливостями фланцев. В частности, изменение усилия затяга шпилек фланцевых соединений в различных режимах определяется без полного учета деформаций всей конструкции, что не позволяет обоснованно выбрать величину предварительного затяга шпилек. [c.88]

Расчетная схема корпуса представлена на рис. 2, б в вжде сопряжения 23 элементов (крышка — 9 элементов, корпус — 7 элементов, нажимное кольцо — 6 и шпилька — 1 элемент). Оболочки ступенчатой толщины соединяются с помощью переходных колец (элемент 9 в табл. 2), позволяющих учесть изменение интенсивности распределенных усилий при несовпадении средних радиусов оболочек. Присоединенные в точках D ж С элементы (пунктир) рассматриваются как подкрепления конструкции (обобщенная опора Зе и 4е в табл. 1). Податливости этих элементов от единичных усилий взаимодействия с конструкцией заносятся в массив V, а свободные перемещения от внешней нагрузки — в массив III, Ъ. [c.89]

Нагрузки па вал обычно передаются через сопряженные с ним детали (зубчатые колеса, шкивы, муфты, подшипники). Передающиеся на вал нагрузки в зависимости от ряда условий (жесткости сопря>кенных элементов, специфики их работы, точности изготовления и сборки узла) фактически распределяются вдоль рабочих элементов по различным закономерностям, определяя тем самым характер распределения усилий но валу. Расчетные нагрузки, распределенные по длине зубьев зубчатых колос, пальцев упругих муфт, вкладышей подшипников скольжения, вдоль шпонок, зубьев шлицевых валов, при составлении расчетной схемы вала обычно принимают за сосредоточенные силы, приложенные по середине длины элементов, передающих силы или моменты. Поскольку вал и ступицы работают совместно, можно точнее вести расчет вала на действие двух сосредоточенных сил, приложенных на расстоянии (0,25ч-0,35) I от кромок ступицы, где I — длина ступицы (рис. 3). Меньшие зпачеиия смещения точек приложения сил соответствуют жестким ступицам и неподвижным посадкам, большие — податливым ступицам и подвижным посадкам. [c.102]

В качестве примера, иллюстрирующего возможности разработанной методики решения контактных задач, проведем расчет серийного фланцевого соединения (см. рис. 82), конструкция которого состоит из укрепляющего отбортованного кольца (5), приваренного к отбортованной цилиндрической обечайке корпуса 4). Расчетная схема симметричной части соединения с указанием размеров и дискретизацией области на конечные элементы показана на рис. 82. Прокладка 3 заменялась слоем контактных элементов. В плоскости симметрии прокладки (г = 0 0,927 г 0,947) м задавались нолевые осевые перемещения == 0. Длина цилиндрической части аппарата принята достаточно большой (z = 0,25 м), чтобы на конце оболочки можно было поставить безмоментные граничные условия. По периметру внешних сторон фланцевых колец затвор соединения стягивался 36 крепежными скобами М24 (/) с нагрузочной способностью каждой Q = 65 000 Н. Податливость скобы принималась равной Я = 0,2 х X 10 м/Н. [c.203]

Первый вариант расчетной схемы гидроподкоса показан на рис. 7.7. Гидравлический подкос расположен между точкой крепления двигателя, характеризующегося в рассматриваемом диапазоне податливостью Пдв и точкой крепления к планеру самолета, имеющего податливость Пф. На эквивалентной схеме гидроподкос представлен в виде двух параллельных ветвей. Первая ветвь представляет собой жесткость (Сг + См), соответствующую статической. Вторая ветвь состоит из параллельно соединенных эквивалентных элементов, массы инерционного трансформатора (МИТ), характеризующей инерционность на [c.135]

Примеры получения различных расчетных схем крановых механизмов даны в работе [9] и др. Расчетную схему для определения динамических нагрузок составляют по кинематической схеме, содержащей данные о двигателе, системе зубчатых передач, барабане, канате, ходовых колесах, тормозах, муфтах, валах и др. Чаще всего механизм имеет крупные массы малой податливости и упругие элементы малой массы. Поэтому в целях упрощения основные массы предполагают абсолютно жесткими и сосредоточенными в центрах тяжести, а валы, канаты и дугие соединительные звенья-упругими и невесомыми. В результате таких упрощений получают достаточно простую расчетную схему, имеющую ограниченное число степеней свободы ее называют дискретной. [c.197]

Сварные швы. Податливость сварных швов необходимо учитывать лишь тогда, когда напряжения в них значительно больше расчетных напряжений в теле окружающего металла. В противном случае деформации стержня будут происходить в равной мере как вследствие податливости сварных швов, так и в результате деформаций материала соединяемых элементов, и стержень при зтом следует рассматривать как сплошное монолитное тело. Тем не менее часто податливость сварных швов значительно превьпиает возможности деформации сдвига и поперечного растяжения материала соединяемых стержней, в этом случае сварной стержень можно рассматривать как составной на упругоподатливых связях, какими являются сварные швы. Особенно уместна будет такая схема расчета в стержнях, соединенных прерывистыми или точечными швами. [c.15]

Податливость W aг при данной схеме расточки не зависит от жесткости стола станка, так как действующие в данной технологической системе усилия замыкаются в корпусе приспособления. Величина и характер ее изменения в поперечном и осевом направлениях зависит от конструкции приспособления, конструкции обрабатываемой заготовки, а также от способа ее установки и крепления. Поэтому нельзя дать определенные рекомендации по выбору расчетных значений Wgaг При достаточной жесткости перечисленных элементов технологической системы получается небольшой (по сравне- [c.112]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...