Система хром-алюминий

СИСТЕМА ХРОМ — АЛЮМИНИЙ [c.13]

Рис. 3. Диаграмма состояния системы хром — алюминий [36J

Деформируемый титановый сплав марки ВТЗ-1 относится к сплавам системы титан — алюминий — хром — молибден. [c.374]

Сплавы системы железо - хром - алюминий [c.125]

В области концентраций, практически наблюдаемых при алюминотермическом получении хрома, алюминий также неограниченно растворим как в жидком, так и в твердом хроме, однако различие в кристаллической структуре этих металлов может привести к отклонениям расчетной величины Па от фактического содержания алюминия в состоянии равновесия системы (III.4). [c.52]

Сплавы на основе системы железо—хром—алюминий [c.823]

Жаростойкость тантала повышают легированием никелем, молибденом (до 15%), вольфрамом (до 50%) (рис. 14.21). Добавки V и Nb до 15 % приводят к двукратному повышению жаростойкости тантала. Эффективны добавки металлов IV-a группы. Положительное влияние циркония усиливается при повышении температуры до 1100 °С. Сплавы Hf—Та, богатые гафнием, устойчивы кратковременно к окислению при 2000 °С. Наиболее высокой жаростойкостью обладают тройные и многокомпонентные сплавы тантала (см. табл. 14,9). Тантал, легированный хромом и никелем (суммарное.содержание Сг, Ni 15 %), окисляется со скоростью, меньшей, чем хром. Наибольшей жаростойкостью в этой системе обладает сплав Та—7,5 Сг—5Ni. Наивысшей жаростойкостью обладают сплавы тантал - металл IV-a группы, легированные хромом, алюминием, кремнием, бериллием, молибденом. [c.430]

Хром — алюминий. В процессе окисления сплавов системы железо — хром — алюминий последний, как правило, окисляется преимущественно благодаря большой величине свободной энергии образования его окисла. Это обстоятельство было показано на ряде тройных сплавов при разных температурах [339, 655, 659, [c.327]

Первое представление о возможной структуре такого покрытия дает схематическая диаграмма системы никель—хром—алюминий—ниобий (рис. 49). Однако без систематического экспериментального исследования трудно что-либо предопределить, так как различная диффузионная подвижность и взаимодействие диффундирующих элементов, а также диффузионный напор порождают неравновесное состояние в покрытии даже при диффузионном насыщении циркуляционным методом в изотермических условиях. [c.95]

Для определения влияния других элементов, образующих трех-и четырехкомпонентные системы, было исследовано смачивание твердых молибдена и ниобия сплавами на основе алюминия с различным содержанием кремния, титана и хрома. Двойным дуговым переплавом было получено десять сплавов, данные химического анализа которых показали наличие 0—12,30% титана, 0,42— 9,46% кремния и 2,28—9,88% хрома. Температуры, при которых краевые углы смачивания расплавами молибдена и ниобия равны 45°, 15° и 0°, приведены в таблице. [c.57]

Принятая государственными стандартами СССР система обозначения марок стали даёт возможность легко установить химический состав данной марки стали. В этой системе двузначные числа с левой стороны букв в обозначениях марки стали показывают среднее содержание углерода в сотых долях процента, а буквы справа от этих чисел обозначают Г—марганец, С— кремний. X—хром, Н—никель, В — вольфрам, Ф—ванадий, М —молибден, Ю—алюминий цифры после букв обозначают процентное содержание соответствующего элемента в целых единицах. Обозначения марок высококачественной стали, более чистой по сравнению с качественной в отношении серы и фосфора и с повышенными механическими свойствами, дополняются буквой А в конце обозначения. [c.359]

Многокомпонентные системы с дисперсионными добавками Б виде окислов алюминия, кремния, хрома, магния, титана и др. [c.348]

Система, определяемая уравнением (III.1), является трехкомпонентной (хром, кислород и алюминий) и состоит из двух фаз — металлической и шлаковой, поэтому в соответствии с правилом фаз состояние равновесия в этой системе при постоянном давлении определяется двумя независимыми переменными температурой процесса и концентрацией одного из входящих в систему веществ концентрации остальных веществ зависят от этих величин. [c.45]

Диаграмма состояния системы хром — алюминий показаиа на рис. 3 [36]. Как следует из диаграммы, в жидком состоянии [c.14]

Деформируемый титанооый сплав марки ВТЗ относится к сплавам системы титан — алюминий — хром. Химический состав сплава приведен в табл. 10. [c.374]

Вместе с тем, необходимо выделить группу легко пассивирующихся металлов и сплавов, коррозионная устойчивость которых в атмосферных условиях не уступает благородным металлам. К ним следует отнести титан, тантал, цирконий, ниобий, хром, алюминий. Пассивное состояние этих металлов обусловлено образованием на их поверхности химически инертных оксидных пленок. Пассивирующие пленки могут разрушаться под действием ионов галогенов (С1 , Вг , 1 , F ), поэтому в морской атмосфере на алюминиевых сплавах, нержавеющих сталях и других пассивирующихся системах могут появляться локальные очаги коррозии. [c.90]

Созданы беэвольфрамовые керметы систем. карбид титана — железо и карбид титана — сталь. Керметы системы окись алюминия — вольфрам — хром применяют в качестве высокотемпературных эрозионностойких материалов, для изготовления специальных огнеупоров, защитных чехлов термопар, матриц для горячей экструзии труднодеформируемых металлов и сплавов и т. п. Изделия из этих керметов получают методом горячего прессования. Для снижения пористости в кермет добавляют до 1 процента Никеля. [c.84]

Необходимо отметить ученых, которые внесли большой вклад в развитие сплавов для нагревателей И.И.Корнилов с сотрудниками проведи фундаментальные исследования сплавов системы железо — хром — алюминий Н.В.Семенова и О.П.Елютин создали первые промышленные сплавы с применением микролегирования О.П.Елютин и Т.В.Краснопевцева, разработали первый сплав (ЭП-138), работослособный до 1400°С [c.5]

В соответствии с принципом постепенности превращений Байкова [27] высшие окислы сначала восстанавливаются ДО низших, а затем низшие окислы восстанавливаются до металла. Так как в системе хром — кислород имеется низший окисел СгО, то восстановление окиси хрома должно протекать по схеме СггОз- СгО- Сг. Восстановление низших окислов проте кает труднее, чем высших, поэтому реакция их восстановления в ряде случаев значительно снижает эффективность восстановительных процессов. Например, ъ случае восстановления ильменита алюминием выход титана не превышает 75—80% вследствие образования трудновосстановимого окисла TiO. Поэтому целесообразно рассмотреть термодинамические условия восстановления закиси хрома алюминием. [c.53]

По механич. св-вам С. х. уступает переплавленному металлу, особенно по пластичности. Однако совершенствование технологии и экономичность в ряде случаев сделают целесообразным применение деталей из хрома и нек-рых его сплавов, изготовленных методами порошковой металлургии. Сплавы типа Сг - -30%Со - -+ 6% W, изготовленные методами порошковой металлургии, обладают св-вами, близкими к сплавам, полученным методами металлургии. Однако они имеют более низкую Y и пониженные а 2- Разработано иеск. композиций сплавов системы хром— окись А1 и Mg (напр., хром -(-16% окиси алюминия) после спекания и деформации сплав имеет след, механич. св-ва при 20° 0(,= 38 кг1мм , разрушение хрупкое. При ()50° 0(,=38кг/л1.и, 0 , 2=36 кг мм , 6=0,5% при 815° соответственно 33, 29 и 3,5 и при 980° соответственно 19, 18, 14. При 815° и выше сплав пластичен и обладает довольно высокими прочностными св-вами, однако стойкость против ударных нагрузок невысокая. Данный тип сплава может найти применение для деталей, когда от материала требуется высокая прочность, коррозионная стойкость в окислит, атмосфере, низкий уд. вес, но не требуется пластичности и высокой стойкости против ударных нагрузок. Напр., сплавы могут надежно работать в стационарных условиях при сжимающих нагрузках. Из сплавов типа Сг -Ь (10—15%) Ni прессуют готовые изделия или заготовки и спекают. Спекание сплава производится при 1200—1300° в проточной атмосфере сухого и очищенного от примесей водорода (усадка сплава при спекании достигает 17—20%). Сплавы могут быть подвергнуты деформации истечением в условиях всестороннего неравномерного сжатия при 1000—1350°. Несмотря на высокую темп-ру деформации, сплавы сильно наклепываются, что повышает их хрупкость. При использовании смазки деформация облегчается, а стойкость инструмента повышается. После деформации сплавы подвергают термич. обработке. Отличит. особенностью сплавов является высокая твердость НВ = 650 кг мм ). [c.189]

Металлургические свойства. Относится к группе высококремнистых ннзкомарганцовистых флюсов оксидного класса с небольшими добавками фторида кальция с химической активностью Аф = 0,74-0,75. Флюс многокомпонентный, построен на базе шлаковой системы MgO—СаО—МпО—SiOg с дополнительным введением в состав оксидов хрома, алюминия, калия и натрия. [c.361]

К. субстантивными красителями с и,о следу ющей обработкой солями металлов (меди, хрома, алюминия и др.) применяется в тех случаях, когда краситель содергкит в молекуле т. н. протравную группировку (напр. ОН, NHg или ОН и СООН в о-положении к хромофору), а) Обработка солями ме-д и (медным купоросом) применяется к субст. красителям, имеющим ОН-группу в о-положении к хромофору. При этой обработке вероятно образуются комплексные соли меди— лаки (за счет гидроксильных групп красителя), обладающие большей прочностью к свету (обыкновенно прочность к свету увеличивается с 1—2 до 4—7 по 8-бальпой системе). При этой обработке происходит изменение оттенка окраски. Обработка производится [c.251]

Точечная коррозия особенно типична для пассивирующихся металлов (хром, алюминий, хромоникелевые стали и др.) и возникает в результате повреждения в отдельных участках пассивирующей пленки. Другие участки пленки в образующейся гальванической системе могут играть роль катодов, что при малой поверхности анода способствует распространению коррозии в глубь металла. [c.147]

Это главным образом элементы VIII группы, у которых быстро заполняется (лс ) -электронная. цодоболочка. Поскольку атомы этих элементов близки к модели твердых шаров, мы можем дать вероятное объяснение того, как они способствуют образованию плотноупакованной структуры у-ж леза. Равновесные диаграммы состояния с замкнутой у-областью характеризуют фазовое равновесие в системах железа с ванадием, ниобием, танталом, хромом, молибденом и вольфрамом. Эти элементы имеют кубическую объемноцентрированную структуру, которая весьма стабильна и характеризуется высокой температурой плавления. Это, естественно, наводить на мысль о том, что электронное строение атомов этих элементов благоприятствует образованию кубической объемноцентрированной структуры также и в сплавах с железом. Это довольно наглядный пример, однако для полного объяснения наблюдаемого в сплавах на основе железа вида диаграмм состояния его совершенно недостаточно, поскольку равновесные диаграммы состояния с у-областью петлеобразного типа наблюдаются также в системах железо—алюминий и железо—кремний несмотря на то, что алюминий имеет структуру гранецентрированного куба, а кремний— структуру алмаза. [c.188]

Наиболее распространенными конденсационными покрытиями, зарекомендовавшими себя практически во всех отраслях машиностроения, являются системы М-Сг- AI-Y, где М - это Со, Fi, Ni или их сплавы. Существует огромное количество покрытий, отличающихся различными концентрациями хрома, алюминия и иттрия, среди них Ni rAlY, СоСг A1Y, Ni oAlY, Ni o rAlYHf Si и др. [20, 1,22, 23]. [c.29]

Вопрос о влиянии состава сплава рассмотрим на примере стали. Влияние углерода на скорость газовой коррозии еще не выявлено с достаточной определенностью. Однако сколько-нибудь значительных изменений скорости газовой коррозии стали с повышением процента углерода не наблюдается. Обычные примеси (Мп, S, Р, Si) в количестве (суммарно) до 1% мало влияют на устойчивость стали к газовой коррозии. Значительное повышение устойчивости дает сравнительно высокое легирование сталей хромом, алюминием и кремнием (максимальные практически применяемые присадки хрома до 30%, алюминия до 10% и кремния до 5%). Алюминий и кремний при большем содержании вызывают хрупкость и некоторое ухудшение технологических свойств (невозможность обработки давлением и повышенную хрупкость, часто связанную с чрезмерным ростом зерна). Содержание алюминия выше 10°/o вызывает также пузырение стали. Основой жароупорных сплавов чаще является система Fe — Сг с добавочным легированием алюминием и кремнием. [c.101]

Большое применение поэтому нашли сплавы на основе системы железо— хром — алюминий, являющиеся одними из самых жаростойких. сплаво В на железной основе. Как следует, например, из данных, приведенных на рис. 237, железный сплав, содержащий 25—30% Сг и 6— 7% А1, имеет хорошую жаростойкость даже при 1200°. Эти сплавы имеют ферритную структуру со всеми присущими таким сплавам особенностями (малая прочность при повышенных температурах, склонность к росту зерна, нетермообрабатываемость). [c.489]

Среди сплавов высокого сопротивления, которые, помимо нихрома, широко используются для изготовления различных нагревательных элементов, необходимо отметить жаростойкие сплавы фехрали и хромали. Они относятся к системе Fe—Сг—А1 и содержат в своем составе 0,7 %марганца, 0,6% никеля, 12—15% хрома 3,5—5,5 % алюминия и остальное — железо. Эти сплавы отличаются высокой стойкостью к химическому разрушению поверхности под воздействием различных газообразных сред при высоких температурах. Имеют удовлетворительные технологические свойства и хорошие механические характеристики (табл. 4.4), что позволяет достаточно легко получать из чих проволоку, ленты, прутки и другие полуфабрикаты, которые способны свариваться и выдерживать большие механические нагрузки при высокой температуре без существенных деформаций. [c.128]

Для обозначения марок хромалюминиевых сплавов используется традиционная система из букв и чисел, отличающаяся только тем, что для обозначения алюминия используется буква Ю. Так, обозначение Х23Ю5 соответствует сплаву с содержанием 23 % хрома и 5 % алюминия. [c.128]

Ранее уже упоминался один из эффектов влияния легирующих элементов матрицы на взаимодействие с волокном. Он связан с оттеснением алюминия фронтом растущего диборида титана в матрице из сплава Ti-8Al-lMo-lV (рис. 1). Для проведения полного термодинамического анализа этого эффекта имеющихся данных недостаточно, однако из общих соображений можно предположить, что только дибориды циркония и гафния немного стабильнее ИВг- Дибориды элементов пятой группы периодической системы, видимо, менее стабильны, а дибориды элементов шестой группы еще менее стабильны. Действительно, энтальпия образования для диборидов элементов четвертой группы составляет 293—335 кДж/моль и уменьшается до 84—126 кДж/моль для элементов шестой группы —хрома и молибдена. Диборид алюминия также, по-видимому, значительно менее стабилен, чем диборид титана. Исходя из соображений, рассмотренных в работе Руди [36], можно заключить, что элементы, образующие нестабильные дибориды, будут вытесняться из диборидной фазы. Примером могут служить алюминий и молибден. На рис. 17 показана микроструктура диффузионной зоны в материале Ti-ЗОМо — В после выдержки при 1033 К в течение 100 ч. Объясняя строение зоны взаимодействия, Кляйн и сотр. [20] показали, что вытеснение молибдена из диборида титана приводит к появлению зоны В на внешней поверхности диборида титана (Л). При подсчете константы скорости реакции в работе [20] была использована общая толщина зоны взаимодействия, куда были включены слои А и В. [c.115]

Многие из величин Ос еще требуется определить количественно или хотя бы качественно. Тем не менее мы предположим, что при определенных составах и микроструктурах сплавов, средах и состояниях напряжения некоторые эффекты должны быть доминирующими. В частности, применяя этот метод анализа к основному примеру поведения I типа, а именно к случаю суперсплава на никелевой основе с умеренно крупным зерном [14, 18—21], мы отметим в соответствии с эффектами, перечисленными в табл. 5, следующие положения. В такой упрочненной системе, как данный сплав (временное сопротивление 1033 МПа даже при 760 °С [169]), маловероятно, чтобы какие-либо эффекты твердого раствора существенно влияли на внутренние напряжения. Выше отмечалось, что зернограничными эф( ектами также пренебрегали. Основной эффект, как можно предположить, в этом случае будет связан с величинами Ос, аналогичными входящим в уравнение (19). Иными словами, упрочнение рассматриваемой системы на воздухе обусловлено противодействием образованию и движению дислокаций со стороны окалины с хорощей адгезией, формирующейся при испытаниях на ползучесть на воздухе, но отсутствующей при испытаниях в вакууме (см. рис. 10) или в горячей солевой среде [14]. Микрофотографии, представленные на рис. 10, показывают также, что в результате ползучести (как на воздухе, так и в вакууме) поверхностные слои подложки постепенно становятся однофазными. На воздухе образуется фаза у, вероятно, посредством селективного окисления алюминия и титана, а в вакууме образуется фаза у вследствие испарения хрома. Важно, что ни в одном случае поверхностные слои подложки не являются дпсперсиоупроч-ненными. Таким образом, эти эффекты будут иметь тенденцию к самокомпенсации при любых попытках, подобных этой, проанализировать сравнительное поведение системы на воздухе и в вакууме. [c.37]

В обозначении марок легированных сталей принята такая система, при которой двузначные числа с левой стороны обозначают среднее содержание углерода в сотых долях процента. Буквы справа от этих цифр обозначают X — хром, Н — никель. Si — кремний, М — молибден, Ф — ванадий, В — вольфрам, Ю — алюминий. Цифры после букв обозначают процентное содержание соответствующего элемента. Например, марка 12ХНЗА означает, что сталь содержит углерода 0,12 /о, хрома —около 1 /о, никеля — около 3 /о (буква без цифр обозначает присадку до Р/о). Буква А , стоящая в конце обозначения марки, указывает на принадлежность стали к высококачественным материалам, [c.149]

Ранее было показано, что при определенных системах легирования (высокое содержание алюминия, интерметаллидообразую-щих элементов — хрома, марганца и т. п.) коррозионная стойкость сплавов титана уменьшается. Вместе с этим появляется предрасположенность сплавов к коррозионному растрескиванию, в том числе и Б таких средах, в которых иные сплавы и нелегированный титан абсолютно пассивны. Так, в работах Брауна, впоследствии в ряде других работ было показано, что в сплаве Ti—7А1—2Nb— ITa искусственно созданная трещина распространяется в воде [c.39]

Для железа и хрома значения у брали на основании данных, полученных для системы Fe- r ( 63], а для алюминия по данным даботы [64] для системы Fe-Al. [c.108]

Описаны сплавы кремния с сурьмой, висмутом, кобальтом, эологгом, свннцом, серебром, оловом и цинком [461. В двойных системах кремния с указанными металлами не обнаружено никаких соединений. Получены также сплавы с алюминием (47, 71. Сплавы на основе железа можно покрывать кремнием или сплавлять с ним [59]. Отливки из сплавов железа с высоким содержанием кремния (15 )о) стойки против коррозии, однако они не поддаются обработке резанием. Эти и другие сплавы кремнии и железа, а также кремния, углерода и железа подробно изучались Грейнером и сотр. [331. Те же авторы рассматривают кремнистые и кремнсмаргание-вые стали, в том числе стали, которые содержат также никель, молибден, хром и ванадий. [c.338]

Хромит, наиболее важный источник хрома, является нерастворимым минералом, который кристаллизуется в ром(юэдрической системе, в виде октаэдров. Он хрупок, имеет неровный излом и твердость около 5,5 по Шкале Мосса. Его удельный вес изменяется от 4,1 до 4,9. Цвет хромита меняется от черного как смоль до коричневато-черного, в тонких срезах — от прозрачного до непрозрачного образцы е высоким содержанием хрома имеют красно-коричневый цвет, а с высоким содержанием алюминия — кофейный. Хромит может быть слабо магнитным. [c.860]

В некоторых случаях две фазы могут настолько одинаково вести себя по отношению к травящему реактиву, что в их окраске не получается ясных контрастов. Так, в системе алюминий— хром нельзя различить по разнице в окрашивании при травлении фазы СгАЬ и СгА1ц, а их рентгенограммы отличаются только некоторыми сл1абыми линиями. В таких случаях должна быть замечена и зафиксирована каждая характеристика кристаллитов. При этом нужно обращать внимание на следующее. [c.229]

Таким путем, как мы описали, строят изотермическое сечение 11ройной диаграммы. Это очень трудоемкая работа. Имеются некоторые системы, например сплавы алюминия и хрома с третьим элементом, в которых даже совместными микроскопическими и рентгеновскими исследованиями не удается установить присутствующие фазы. Для таких систем могут быть использованы специал ьные методы, на которых мы остановимся в следующем разделе. [c.367]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...