Таблицы величин h, и, s, р, Ср, v, у, а для воздуха

Пользование расчетными формулами затруднено, так как они достаточно громоздки. Существуют подробные таблицы для воздуха к — 1,41), связывающие величины М1, Р, 0, Мг, Рг Рх и приращение энтропии Д = [c.238]

В зависимости от вида топлива, способа его сжигания и типа топочного устройства допустимые (по условиям экономичности) удельные тепловые напряжения подбираются по таблицам, помещенным в теплотехнических справочниках. Указанные таблицы составлены на основе многочисленных опытных материалов и содер. жат средние значения видимых тепловых напряжений применительно к приведенным в этих таблицах величинам избытков воздуха, потерь тепла от химической и механической неполноты сгорания и других показателей работы топок. [c.185]

Значение плотности рн определяют из таблиц, составленных для сухого насыщенного пара, как функцию температуры влажного воздуха при см а. При температуре влажного воздуха выше температуры насыщения ( см> а) величину р находят в таблицах для перегретого водяного пара по данным о рсм и см. [c.128]

Для адиабатного процесса вводятся две безразмерные величины Яо и So. из которых первая называется относительным давлением, вторая — относительным объемом. Значения их вычисляются по изменению энтропии в изобарном (для первой) и изохорном (для второй) процессах между теми же температурами, что и в адиабатном процессе. Как показывает подробный анализ, величины Яо и во зависят для данного состояния газа только от температуры. Значения их для широко используемых газов и воздуха подсчитаны с учетом нелинейной зависимости =f (t) и сведены в таблицы . Удобства использования в расчете адиабатного процесса этих величии объясняется тем, что между этими величинами и параметрами газа в адиабатном процессе существуют простые зависимости, а именно [c.87]

При установке за котлоагрегатом водяного экономайзера количество теплоты, воспринятое водой, можно найти, если задаться температурой уходящих газов, величина которой для котлов небольшой производительности может быть взята из табл. 2-13 там же даны температуры поступающего воздуха, необходимые для защиты стальных воздухоподогревателей от интенсивной коррозии. При сжигании твердых топлив к потерям теплоты Q2, Яъ и qs следует прибавить потери теплоты 4 и q . Их можно найти в таблицах расчетных характеристик топок с слоевым сжиганием топлива или камерных топок для сжигания пылевидного топлива, см. [Л. 12—14] и т. д [c.80]

Таблица 5. Величины относительной влажности воздуха над насыщенными растворами некоторых солей

Взрывы классифицируют по величине энергии. Ее можно оценивать непосредственно в джоулях, но обычно выражают в эквивалентном количестве тринитротолуола. Сила взрыва этого вещества измерена точно и с хорошей воспроизводимостью. В таблице приведены данные по повышению давления при взрыве в воздухе заряда тринитротолуола массой 450 г. Сила взрыва большинства продуктов перегонки нефти в смеси с жидким кислородом эквивалентна взрыву 2 кг тринитротолуола на 1 кг смеси. Эффекты взрывов разной мощности приведены ниже [c.411]

При тепловых расчетах величину потери q выбирают в зависимости от сорта топлива, способа сжигания и конструкции топочного устройства (табл. П-1 и П-2 приложения). Приведенные значения q справедливы при условии (Зр = и только для тех значений энерговыделений зеркала горения и объема топки q , избытка воздуха ат, которые рекомендованы в этих таблицах. Если то данные таблиц пересчитывают по формуле [c.58]

В графиках, на которых представлено несколько кривых с одинаковой размерностью, желательно всегда иметь только один масштаб. В качестве примера рассмотрим зависимости тепловых потерь парогенератора от избытка воздуха (см. рис. 2-1). Здесь все потери тепла и к. п. д. построены в одном масштабе, а итоговая кривая к. п. д. получена вычитанием суммы кривых q%, Qa и 5 ИЗ 100, что служит дополнительной взаимопроверкой правильности построения. Кривая на график не нанесена, так как значение qs берется из таблиц и от а не зависит. Между тем точность определения отдельных видов потерь здесь разная. Для q она может достигать 0,1%, а для 4 1% - Несмотря на это, за основу масштаба выбрана менее точная величина q , так как на ее фоне уточнение qz не имеет смысла. Применение разных масштабов лишило бы график наглядности в части оценки долевого влияния всех потерь на формирование [c.26]

Для измерения малых скоростей движения воздуха применяется шаровой кататермометр. Скорость движения воздуха находят по градуировочной таблице, предварительно определив отношение Яф/0т, где Нф = фк(1т.к — т. ка)/т — величина охлаждения — константа кататермометра tr. к — температура кататермометра в начале опыта т. кг — температура кататермометра в конце опыта т — время, за которое кататермометр охладится от температуры т. ki До т. к2, 6т = 36,5 — [c.107]

Зависимость влагосодержания воздуха d от величины и устанавливается путем экспериментов, по результатам которых составляются специальные психрометрические диаграммы (рис. 14-2) или таблицы. С помощью этих диаграмм и таблиц можно по показаниям психрометра легко определить влагосодержание воздуха. [c.467]

Для воздуха при давлениях, отличных от 1 ата, значения коэффициента Z, взятые из этой таблицы, следует умножать на величину где давление р бе [c.102]

О возможной погрешности можно судить по прилагаемой таблице, в которой приводится сравнение вычисленных без поправки значений энтальпии и логарифма относительного давления для продуктов сгорания газа подземной газификации и доменного газа (по составу сильно отличающихся от чистого продукта сгорания нормального углеводорода) без избытка воздуха с точными значениями соответствующих величин. [c.8]

Как видно из таблицы, даже без внесения поправки на зависимость величины от температуры значения получаются близкими к истинным. Для продуктов сгорания с избытком воздуха совпадение будет еще лучшим, так как в таких продуктах содержится меньшее объемное количество трехатомных газов, поправки р . для которых по абсолютной величине больше, чем для двухатомных газов. [c.8]

Предварительный расчет величин, необходимых для построения диаграммы температур, вновь приводится в форме таблицы. При этом исходят от начала интервала М при температуре Та окружающей среды, которая в случае, если охлаждающий воздух направляется вдоль поверхности гидромуфты, должна быть равна средней арифметической величине температур на входе и выходе [c.107]

Далее, в зависимости от цели эксперимента определялись соответствующие величины по формулам (13), (14) или (15). Температура тел, окружающих опытный стенд (стены, потолок, пол и т. д.), принималась равной температуре воздуха в помещении. Коэффициент поглощения этих же тел (Л4) определялся как средний по таблицам. Его величина обычно близка к 0,9. [c.580]

Все величины во второй части таблиц даются в нормализованном виде, поэтому для нахождения значений молярных долей компонент воздуха и плотности необходимо [c.275]

По мере накопления экспериментального материала исследователи составляли таблицы термодинамических свойств воздуха, основанные на обобщении и критическом анализе имеющихся экспериментальных данных. Однако даже в самых последних отечественных и зарубежных таблицах не учтены результаты всех выполненных к настоящему времени экспериментальных работ, в том числе и экспериментальных исследований плотности газа при высоких температурах и плотности жидкости под давлением, проведенных авторами настоящей монографии. Весьма существенным является и то обстоятельство, что во всех ранее изданных таблицах оценка погрешности табулированных величин проводилась недостаточно строго, в основном посредством сопоставления результатов расчета с экспериментальными данными, которые для ряда свойств отсутствуют. [c.3]

Аналитический аппарат расчета термических, калорических и акустических свойств воздуха в однофазной области и на линиях равновесия фаз включает в себя термическое уравнение состояния, аналитическую зависимость изобарной теплоемкости в идеально-газовом состоянии от температуры и два независимых уравнения для кривых упругости. Методические вопросы построения термического уравнения состояния по экспериментальным данным и схема расчета термодинамических свойств были рассмотрены в гл. 2. Ниже будет дана количественная характеристика соответствующих уравнений, приведены числовые значения коэффициентов аппроксимаций и рассмотрены результаты сравнения расчетных значений термодинамических величин с экспериментальными данными. Дополнительно к этому будут приведены материалы, содержащие обоснование по выбору допусков к табулированным значениям термодинамических величин, позволяющих определить степень достоверности табличных данных. В последнем разделе главы будет дана сравнительная характеристика ранее опубликованных таблиц термодинамических свойств воздуха. [c.35]

В табл. 4.11 и 4.12 приведены величины прочности и модуля упругости при изгибе и прочности при межслоевом сдвиге слоистых углепластиков после длительного старения на открытом воздухе и при относительной влажности 50%. Как следует из приведенных в таблицах данных, после теплового старения при температуре 127 ° С относительная прочность превышает 70%, а после старения при температуре 177 ° С она снижается приблизительно до 50%. Высушивание материала после теплового старения приводит к восстановлению практически исходной прочности материала. Содержание влаги в окрашенном и неокрашенном материалах оказалось одинаковым. Это означает, что окраска материала совершенно не предохраняет его от адсорбции воды. Для защиты от влаги можно [c.161]

Примечания 1. Указанные в таблице величины даны для горелок с производительностью по АШ до 4 т/ч. 2. Скорости выхода сбросного воздуха через сопла должны составлять 35—45 м/сек Для фрезторфа должно быть дано дутье из холодной воронки со скоростью около 12 м/сек, считая по самому узкому сечению. В зжекционной амбразуре соотношение площадей живого сечения сопел и свободной части в узком месте должно составлять -0,2 для каменных углей и - 0.1 для бурых углей и фрезторфа. Горелки следует располагать на фронте в один ряд. [c.80]

Пользование расчетными формулами затруднено, так как они достаточно громоздки. Существуют подробные таблицы для воздуха (к — 1,41), связывающие величины М], р, 0, Мг, / г/Ри рг/р и приращение энтропии = 5г — 51 ), но они при интервале чисел М) от 1,05 до 4,00 через 0,05 и сравнительно грубом делении углов 0° н соответствующих им р° занимают 27 страниц только что цитированной книги. В связи с этим можно пользоваться составлетюй также для воздуха (й=1,41) несложной номограммой ). В отличие от диаграммы на рис. 104, в основу этой номогра.ммы положено семейство кривых Р(М1) с параметром 0. Задаемся углом 0 по находящейся справа вертикальной шкале и выделяем соответствующую этому углу кривую семейства р(М1,0). После этого задаемся в качестве абсциссы по нижней горизонтальной шкале (для удобства эта шкала повторена свер.ку) числом М) и находим два искомых значения угла р. Через каждую из этих точек [c.309]

По таблицам газодинамических функций находим, что этому значению у К) соответствуют величины Я = 0,399 и л(Я) = 0,9101. Отсюда полное давление воздуха р =р/я(Я) = 4,2 10V0,9101 = 4,61 10= Н/м1 [c.241]

При наличии воздухоподогревателя необходимо выбрать температуру горячего воздуха и учесть теплоту, им внесенную. Последнюю определяют с помощью формулы (2-55), учтя избыток воздуха в топке, или по составленной таблице энтальпий (см. табл. 2-9). При этом следует помнить, что через воздухоподогреватель проходит часть воздуха, попадающего в топочное устройство, а остальной воздух дают присосы. Величина последних для слоевых и камерных топок, не имеющих плотных гидравлических затворов в местах удаления шлака, составляет Да=0,1 для камерных тонок, в которых сжигается газ или мазут, она составляет Аа=0,05. Разность между избытком воздуха в топке и суммой присосов в топке и системе пылеприготовления Допл составляет долю воздуха, проходящего через воздухоподогреватель, обозначаемую через разп [c.80]

Проведем другой опыт. Будем смешивать струю горючего газа си струей воздуха, подогревая раздельно эти струи. Постёпенно повышая температуру подогрева,, мы увидим, что при некоторой температуре произойдет воспламенение смеси, а затем смесь будет гореть. Минимальную температуру, при которой смесь воспламеняется, называют температурой воспламенения. Она не является физико-химической постоянной величиной, Так как зависит от условий опыта (от пропорции между газом и окислителем и от потерь в окружающую среду). Значения температуры воспламенения для некоторых газов приведены в табл. 17-1. Из таблицы видно, что наиболее высокой она является для метана. Не обязательно подогревать весь объем смеси можно нагреть от постороннего высокотемпературного источника (от небольшого факела или от искры) небольшой объем смеси. Произойдет вынужденное зажигание смеси, д ре> зультате чего реакциями будет охвачен весь объем благодаря распрост." ранению пламени, но не мгновенно, а с некоторой объемной скоростью. [c.229]

Результаты замеров микротвердости образцов после обжига и последующих испытаний приведены в таблице. Как видно из данных таблицы, с повышением температуры формирования покрытий у обоих сплавов увеличивается величина микротвердости и глубина диффузионного слоя, что объясняется диффузией кислорода воздуха сквозь слой незаплавившегося покрытия и химическим взаимодействием компонентов покрытия со сплавами. При этом микротвердость и глубина диффузионного слоя зависят от состава сплава. В процессе испытаний глубина диффузионного слоя увеличивается. Это происходит вследствие рассасывания первичного газонасыщенного слоя, образовавшегося в процессе обжига покрытия, и продолжающегося при температуре выдержки взаимодействия титана с компонентами покрытия. [c.155]

Испытания на термостойкость по режиму 1173 373 К (нагрев в печи, охлаи дение сжатым воздухом) показали, что покрытие из всех исследуемых боридов, напыленные на образцы из сплава ЭИ—137Б, за исключением покрытия из борида хрома СгВ,, обладают недостаточной термостойкостью и отслаиваются от подложки за 1—25 термоциклов (см. таблицу). Покрытие из борида хрома СгВл, плакированного никелем, после 100 термоциклов не имело следов разрушения. Эти результаты определяются в первую очередь величиной коэффициента термического линейного расширения боридов, различия в поведении покрытий при испытаниях хорошо согласуются с его значениями. [c.156]

Чтобы дать представление о порядке величины т для значительных высот падения, который получился из более поздних наблюдений, приведем здесь результаты опытов, выполненных Р. Г. Лйнноном ) в четырех угольных шахтах Ньюкэстля в условиях спокойного воздуха. Действительные высоты падения в метрах, продолжительность в секундах, соответствующие высоты падения в пустоте и ушестеренные относительные изменения разности между Нщ VL Н даны в таблице [c.132]

По 7 — i-диaгpaммe или по таблице теплосодержаний находят для избытка воздуха после пароперегревателя соответствующую температуру газов. Средняя скорость пара в пароперегревателе выбирается в пределах 15—20 м1сек для среднего давления и 8— 12 м/сек для высокого давления. По средней скорости пара находят общее число трубок, выходящих из коллектора. Далее определяют температурный напор и коэфициент теплопередачи, вычислив предварительно все необходимые величины. [c.17]

Из сравнения данных, приведенных в таблицах, следует, что скорость коррозии образцов, испытанных в напряженном состоянии при температуре 500° С, в 1,3 раза выше, чем у образцов, испытанных в тех же условиях, но в разгруженном состоянии. С увеличением температуры до 550° С она (за 1000 час) увеличивается с 0,130 до 0,171 г м сут. В логарифмических координатах зависимость скорости коррозии от времени выражается прямой линией. Изменение времени влияет на скорость коррозионного процесса незначительно. После испытаний наблюдалось уменьшение относительного удлинения с 23% (до испытаний) до 12- 9% (после 2600 час испытаний при 550° С). Падение пластических свойств стали можно объяснить старением ее при выдержке в течение 1000—2600 час при температуре 550° С. Уменьшение величины относительного удлинения с 21 до 12,5% наблюдалось также и у образцов из стали 1Х18Н9Т, испытанных в течение 100 и 500 час на воздухе при температуре 600° С, т. е. в условиях, когда отсутствовала коррозионная среда (перегретый пар). Коррозионный процесс образцов в виде трубок, изготовленных из стали ЭИ-851, в пароводяной смеси с воздухом, водородом и азотом протекает равномерно, а в пароводяной смеси с кислородом — в виде язв. У образцов из стали ЭИ-851 коррозионный процесс протекает в виде язв и в воде, насыщенной воздухом. Скорость коррозионного процесса и глубина проникновения коррозии стали ЭН-851 приведены в табл. III-12. Как правило, скорость коррозии во всех испытанных средах несколько уменьшается во времени. [c.120]

Кислород топлива вместе с кислородом воздуха используется для горения углерода, водорода и серы. Азот топлива в горении не участвует и переходит в свободном состоянии в продукты сгорания. Сера входит в состав как горючей массы топлива, так и золового балласта. К первой принадлежит органическая горючая сера Sop, связанная с кислородом, водородом и углеродом топлива в сложных органических соединениях, а также колчеданная сера S (пирит FeaS). Органическая и колчеданная сера окисляются при горении топлива и выделяют тепло. Эта часть серы называется летучей (горючей) серой и обозначается Зл. К золе относится сульфатная сера S , входящая в состав солей серной кислоты ( aS04, FeS04 и т. п.). Количество сульфатной серы в углях и сланцах обычно не превышает 0,1%, поэтому в топливных таблицах данная величина не приводится. [c.49]

Такие расчеты весьма трудоемки и очень часто мало надежны ввиду отсутствия или недостаточности опытных материалов. Нередки случаи, когда фактическое состояние теплоизоляции технологического оборудования, а иногда даже и теплопроводов значительно хуже принятого в расчетах. Для действующих предприятий опрб де-ление примерной величины внутренних тепловыделений можно сделать исходя из той температуры наружного воздуха, при которой в цехе включается и выключается отопление. Для грубой проверки полученных проектных данных можно воспользоваться таблицей, приведенной в [Л. 27]. [c.9]

Наглядные пособия таблица калориметричес1сой температуры некоторых горючих газов (можно взять из книги В. М. Чепеля. Сжигание газов в топках котлов и печей. Гос-топтехиздат, I960, стр. 124) схема указывающих приборов электрического газоанализатора (там же, стр. 126) табл. 5 величины СОг, максимального для некоторых горючих газов (там же, стр. 127) табл. 6 зависимости содержания О в продуктах горения газов от коэффициента избытка воздуха а (там же, стр. 129). [c.93]

Калориметрическую, иначе говоря максимальную, температуру горения, получаемую при условии сжигания топлива полным горением в теоретическом количестве воздуха (при а=1) и при условии, что все тепло, развиваемое при горении, расходуется только на нагрев продуктов горения, полученных от его сгорания. Величина этой температуры называется также ж а р о-производительностью топлива. Она - зависит от теплотворной способности, теплоемкости и объема газов, получаемых при сгорании. Преподаватель приводит данные жаропроизводи-тельности некоторых горючих газов-по таблице калориметрической температуры. [c.95]

Как уже упоминалось ранее, среди исследований калорических свойств воздуха сравнительно широко представлены измерения дроссель-эффекта. Результаты сравнения расчетных значений адиабатного дроссель-эффекта р с опытными данными Роэбука 93] и Хаузена [59] представлены в табл. 3.12 и 3.13 соответственно. В этих таблицах приведены абсолютные значения отклонений Др расчетных величин от опытных. Для опытных данных Роэбука [93] наблюдаются отклонения в пределах от —0,79 до 0,34 К/МПа. Однако эти величины не полностью отражают характер расхождений. Для 117 значений р из 145 отклонения не превышают 0,15 К/МПа. Наибольшие отклонения наблюдаются в одном и том же диапазоне параметров при низких температурах (153—248 К) и сравнительно низких давлениях (0,1—4 МПа). Ранее (подраздел 1.2) указывалось, что данные [93] должны быть скорректированы с учетом ошибки, обнаруженной Роэбуком и связанной с калибровкой манометра. Такая корректировка существенно уменьшит упомянутые расхождения. Данные Хаузена [59] характеризуются отклонениями в пределах от —0,62 до 0,83 К/МПа. Однако и здесь в 52 точках из 87 отклонения не превышают 0,15 К/МПа. [c.70]

В настояпдей работе представлен более широкий набор термодинамических функций воздуха, чем в ранее опубликованных монографиях [7, 9, 30]. В работе [20] рассчитаны те же термодинамические функции, что и в настоящих таблицах, но лишь для газовой фазы в менее широком интервале температур (150—1000 К). Преимущества настоящих таблиц с точки зрения их экспериментальной обоснованности, широты области параметров и набора табулированных величин иллюстрируют рис. 35 и табл. 3.30. [c.94]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...