Примеси в титановых сплавах

ПРИМЕСИ В ТИТАНОВЫХ СПЛАВАХ [c.519]

В связи с увеличением ресурса деталей из титановых сплавов повышаются требования к качеству полуфабрикатов, в частности к чистоте металла в отношении примесей. Одна из наиболее вредных примесей в титановых сплавах— кислород, так как повышенное содержание его может привести к охрупчиванию. На примере сплава ВТЗ-1 показано изменение механических свойств в зависимости от содержания кислорода (рис. 7). Наиболее ярко отрицательное влияние кислорода проявляется при изучении термической стабильности титановых сплавов чем выше содержание кислорода в сплаве, тем быстрее и при более низкой температуре наблюдается охрупчивание. [c.33]

Установлена также зависимость распространения усталостной трещины в титановых сплавах от структуры и состава. Пороговые значения Kff, и Kf чувствительны к структуре, содержанию примесей, особенно водорода [112 — 114]. Наиболее высокое сопротивление распространению усталостных трещин имеет игольчатая мартенситная структура по сравнению с равноосной глобулярной [115, 116]. Фрактографические исследования изломов свидетельствуют о существовании других критических параметров интенсивности напряжений, связанных со структурой, которые расположены между v К [c.147]

Следует также учесть, что примеси внедрения являются электронными донорами по отношению к титану (Эванс). Увеличение электронной концентрации может привести к возрастанию сил связи в кристаллической решетке и энергии образования вакансий. Как предполагал Кристиан, параметры диффузии в титане и его сплавах меняются в зависимости от количества эффективно свободных электронов, приходящихся на один атом, Исследования методом авторадиографии (например, (293]) косого среза показали, что увеличение концентрации кислорода в титановых сплавах (технический титан, титан с 5% А1, титан с 12% Мп) приводит к замедлению диффузии никеля на 1—2 порядка. Правда, в данном случае диффузия исследовалась не в а-, а в р-области при 1000—1075° С. [c.347]

Для нагрева титановых сплавов применяют электрические печи сопротивления, перепад температур в которых не должен превышать 20°С. Температурные интервалы ковки зависят от содержания в титановом сплаве алюминия, олова, марганца и примесей кислорода, азота, водорода, а также от вида кузнечной обработки. Так, для сплавов марки ВТ5 (титан-алюминий) для свободной ковки из слитка температурные интервалы 1050—900° С, а для горячей штамповки 1100—850° С. Примерно такие же пределы имеют и другие титановые сплавы. Ковка титановых сплавов должна производиться легкими ц частыми ударами, лучше на кривошипных ковочно-штамповочных и гидравлических прессах, так как у этих прессов меньшие скорости движения рабочих частей, чем у молотов. [c.342]

Этим методом могут перерабатываться несортные отходы титановых сплавов в виде мелких кусков, стружки различных сплавов, смешанных между собой и загрязненных посторонними примесями (масло, железо и др.). Из легирующих элементов, содержащихся в титановых сплавах, только олово вредно влияет на качество губчатого титана, полученного из этих шлаков. [c.53]

По некоторым данным, основное влияние на обрабатываемость титановых сплавов оказывает растворение в них кислорода и азота. Изменение содержания кислорода с 0,66% до 0,32% улучшило обрабатываемость титанового сплава в 3 раза. Примеси кислорода и азота, находящиеся в титановых сплавах, делают их хрупкими. После ковки и штамповки образуется корка, твердость которой превышает твердость исходного материала. Площадь контакта стружки с резцом при этом уменьшается. Характер износа резцов при точении такого металла меняется — вместо истирания по передней и задней поверхностям наблюдаются сколы режущей кромки и выработка порожка у лезвия. По данным ряда исследований, большое влияние на обрабатываемость титановых сплавов оказывали их низкая теплопроводность и высокие механические свойства. [c.108]

Выше указывалось, что чем менее чист титан, тем выше его твердость. Это вызвано тем, что указанные выше примеси, а также многие другие элементы образуют с титаном твердые растворы. Металлоиды — элементы с малым атомным радиусом (С, О, N. Н), образуют с титаном твердые растворы внедрения, сильнее упрочняют титан, чем металлы, т. е. элементы, образующие с титаном твердые растворы замещения (8п, А1 и др.). Упрочнение титана при образовании твердых растворов ведет к снижению пластичности (фиг. 355). Следует иметь в виду, что в последнем случае, т. е. при легировании титана металлическими элементами (А1, Сг, Мп, Мо, V и др.), снижение пластичности менее интенсивно, чем при легировании элементами, образующими твердые растворы внедрения. Поэтому металлоиды (С, О, N. Н) следует считать вредными примесями, а металлы — элементами полезными для получения в титановых сплавах хороших механических свойств. [c.380]

В химическом машиностроении в основном нашли применение технически чистый титан ВТ1 и титановые сплавы ОТ4 и ОТ4-1. Из числа легирующих добавок и примесей, присутствующих в титане ВТ1 и его сплавах, алюминий, кислород, азот и уг- [c.278]

В составы титановых сплавов, кроме алюминия, дополнительно вводят молибден, ванадий, цирконий, хром, кремний, олово, ниобий и железо. Эти легирующие элементы, а также попадающие примеси изменяют температуру полиморфного превращения титана. [c.298]

Термическая обработка титановых сплавов может очень сильно влиять на склонность к коррозионному растрескиванию, при этом изменяются и и скорость распространения трещины. Важнейшие факторы здесь температура нагрева, время выдержки и особенно скорость охлаждения. Наиболее благоприятная термическая обработка всех титановых сплавов, повышающая их стойкость к коррозионному растрескиванию,—нагрев до температуры, близкой к (а + ) переходу, небольшая выдержка при этих температурах и быстрое охлаждение, при этом решающим фактором режима обработки является скорость охлаждения. Наоборот, длительные отжиги при средних и низких температурах и особенно с медленным охлаждением сильно увеличивают склонность сплавов к коррозионному растрескиванию. Естественно, что влияние термической обработки на сплавы различных классов неодинаково [36]. Сплавы а и псевдо-а-сплавы, если в них не более 6 % алюминия и нормированное содержание газовых примесей (Оа, М, На), ускоренным охлаждением от температур, близких к (о + /3) /3-переходу, можно перевести в разряд практически не чувствительных к растрескиванию в галогенидах. Термическая обработка (а + ) сплавов, легированных -изоморфными элементами, в меньшей степени влияет на их чувствительность к коррозионной среде, чем термообработка а-сплавов. Влияние термообработки на коррозионное растрескивание стабильных /3-сплавов мало изучено, но при этом общие закономерности сохраняются. [c.40]

Большое влияние на коррозионное растрескивание в кислотах оказывает состав сплавов (легирующие элементы и примеси). Фактических данных по этому вопросу еще мало, но, по-видимому, закономерности, выявленные при изучении коррозионного растрескивания титановых сплавов в растворах галогенидов, остаются,—наиболее опасными являются алюминий и газовые примеси, а увеличению стойкости к растрескиванию способствуют /3-стабилизирующие элементы (особенно изоморфные-ванадий и молибден), а также пассивирующие—палладий и никель. [c.51]

Трихлорэтилен и углеводородные среды (56). Отдельные титановые сплавы в напряженном состоянии быстро растрескиваются в парах трихлорэтилена. В частности, обнаружено растрескивание участка сварных соединений из сплава — — 5 % А1 —2,5 % 8п, имеющего высокие остаточные сварочные напряжения. Подобное поверхностное растрескивание выявлено на сварных соединениях титановых сплавов в углеводородных средах с примесью галогенидов. Характерная особенность этих видов коррозионного растрескивания—практическое отсутствие периода зарождения трещин. Так как данное явление наблюдали главным образом на поверхности сварных соединений, его связывают с поверхностным окислением и наличием в тончайшем поверхностном слое трещин. И действительно, в результате снятия поверхностного слоя толщиной 5 мкм после сварки растрескивания не происходит. Имеющиеся трещины развиваются в трихлорэтилене и углеводородных средах. [c.56]

Основное содержание справочника составляют таблицы коррозионной стойкости. В первой графе таблиц приводится наименование материала, процентный состав его (по массе) и марка отечественного материала, близкого к нему по составу (указывается в скобках). Если материал выпускается промышленностью, то указывается только его марка, а состав определяется соответствующими ГОСТами. Условия предварительной термической или механической обработки материалов, если они известны, указываются в примечании или рядом с маркой материала. Материалы располагаются в следующем порядке. Вначале идут металлические материалы, которые начинаются с железа и железных сплавов как наиболее широко применяющиеся в практике. Затем следуют в алфавитном порядке наиболее распространенные металлы и сплавы алюминий и его сплавы, магний и его сплавы, медь и ее сплавы, никель и никелевые сплавы, титан и титановые сплавы. После этого в алфавитном порядке размещаются другие металлы и их сплавы. В последней части таблиц приводится химическая стойкость неметаллических материалов (по алфавиту). Скорость коррозии металлов и сплавов характеризуется потерей массы ( , г/м .ч) или глубинным показателем коррозии (/г , мм/год). Длительность коррозионных испытаний приводится в примечаниях или в отдельном столбце таблицы. Продолжительность испытания оказывает влияние на скорость коррозии (в частности, на среднюю скорость коррозии). Как правило, при более длительных испытаниях средняя скорость коррозии становится меньше. Большое влияние на скорость коррозии могут оказать перемешивание среды и примеси. В таблицах, по возможности, отмечены эти особенности. [c.4]

Хотя, как правило, лишь в исключительно редких случаях разрушение происходит из-за несоответствия марки материала указанной в чертеже, проведение химического анализа все же необходимо при этом следует обратить внимание на содержание вредных примесей, а в ряде случаев газов. Например, по-вышенное содержание в никель-хромовых жаропрочных сплавах свинца, висмута, олова, сурьмы приводит к резкому падению жаропрочности, повышенное содержание водорода в стали и титановых сплавах — к увеличению хрупкости, склонности к замедленному разрушению. [c.177]

Целью данной работы было представить неопубликованные еще данные и подытожить результаты исследований титановых сплавов при низких температурах. Программой настоящей работы были предусмотрены проведение отборочных испытаний исследование влияния незначительных изменений в химическом составе, в частности примесей внедрения на механические свойства оценка влияния холодной прокатки и термообработки на механические свойства выбранных на первом этапе сплавов. [c.268]

В результате отборочных испытаний были отобраны сплавы с наилучшими свойствами для дальнейшего исследования влияния химического состава, холодной деформации при прокатке и режимов термообработки на механические свойства. Выло изучено влияние незначительных изменений в химическом составе, в частности содержания примесей на свойства сплавов Ti—5А1—2,5Sn и Ti—6А1—4V. Влияние холодной деформации при прокатке на механические свойства исследовано на Ti-45A, Ti-75A, Ti—ЗА1 и Ti—5А1—2,5Sn влияние режимов термической обработки—на сплавах Ti—6А1—4V, Ti—8А1—2Nb—ITa и Ti—13V—1 I r—ЗА1. По результатам испытаний сделан вывод, что несколько титановых сплавов обладает необходимыми механическими свойствами для их применения при низких температурах наиболее приемлемыми и перспективными для использования при 20 К являются Ti-45A HTi-5Al-2,5Sn ELI. [c.288]

Особого упоминания заслуживает один специальный класс ра--створенных примесей, а именно ингибиторы рекомбинации водорода, такие как 8, Аз, 8Ь и другие. Сегрегация этих элементов на границах зерен может стимулировать вызванное водородом межкристаллитное разрушение, и поскольку межкристаллитное разрушение является распространенным проявлением коррозионного воздействия среды, то в будущих исследованиях присутствию и разделению названных примесей должно быть уделено большое внимание. Первые работы, выполненные для сталей [И, 12 являются предвестниками аналогичных исследований на аустенитных нержавеющих сталях, алюминиевых и титановых сплавах. На сплавах никеля такие эксперименты уже проводятся [246, 257, 264]. Ингибиторы рекомбинации водорода могут сегрегировать и на поверхности раздела выделяющихся на границах зерен частиц интерметаллидов, ослабляя эти поверхности. Возможно также поглощение примесей частицами интерметаллидов [264]. [c.119]

Производство титановых сплавов не только непрерывно расширяется, но и совершенствуется. Качество титановых сплавов повышается, снижается содержание в них вредных примесей, [c.3]

Легирующие элементы так же, как и примеси, изменяют величину характеристик упругости титана а-стабилизаторы, как правило, повышают модуль нормальной упругости, влияние р-стаби-лизирующих элементов сложнее и зависит от термической обработки. Из данных [18, 105] следует, что алюминий, подобно кислороду, азоту и углероду, повышает модуль нормальной упругости введение 6% (по массе) алюминия повышает модуль нормальной упругости титана на 8—10%. Легирование цирконием и оловом мало, но закономерно снижает модуль нормальной упругости. Ванадий, ниобий, молибден уменьшают модуль нормальной упругости отожженных титановых сплавов. Модуль нормальной упругости р-сплавов с ванадием, ниобием и молибденом находится в пределах примерно от 8 ООО до 10 ООО кгс/мм . [c.18]

Механические свойства материалов, в том числе и титановых сплавов, не являются строго постоянной величиной. Уровень их зависит от ряда факторов, из которых для титана и его сплавов имеют существенное значение содержание примесей и структура полуфабриката. Поэтому характеристикой сплава является не только уровень механических свойств, но и диапазон их возможного изменения из-за структуры или примесей. [c.43]

Значительное изменение пластичности и прочности титана происходит под влиянием примесей. Минимальным содержанием примесей (около 0,05%) обладает титан, полученный йодидным способом. Из-за высокой стоимости и сложности получения в виде крупных слитков йодидный титан не нашел широкого применения и используется главным образом в лабораторных условиях. Промышленный титан производится из титановой губки, полученной магниетермическим способом. В качестве основных примесей в губке присутствуют кислород, азот, железо, хлор, магний, углерод, кремний, никель, хром, водород. Хлор, магний и водород могут быть удалены при последующем вакуумно-дуговом переплаве остальные элементы переходят в слиток, причем содержание кислорода и азота может дополнительно увеличиваться за счет натекания воздуха в вакуумную систему плавильных агрегатов. Технически чистый титан, таким образом, представляет собой многокомпонентный сплав, свойства которого могут изменяться в широких пределах в зависимости от содержания примесей. [c.45]

Вопрос о создании титановых сплавов, сохраняющих свою прочность при повышенных температурах, очень важен, так как технический титан отличается низкой прочностью при этих температурах. Вредные примеси (кислород, азот и углерод), присутствующие в твердом растворе внедрения, хотя и несколько повышают прочность технического титана при комнатной температуре, но при повышенных температурах благодаря подвижности своих атомов в решетке они теряют свое упрочняющее действие. [c.443]

Более подробно влияние примесей па свойства титановых сплавов рассмотрено в первой книге этой серии [c.24]

С точки зрения обеспечения максимальной жаропрочности и термической стабильности титановых сплавов все эти примеси, за исключением, вероятно, кремния, должны считаться вредными и содержание их желательно свести к минимуму. Дополнительное упрочнение, даваемое примесями, совершенно не оправдывается из-за резкого снижения термической стабильности, сопротивления ползучести и ударной вязкости. Чем более легированным и жаропрочным должен быть сплав, тем ниже должно быть в нем содержание иримесей, образующих с титаном твердые растворы типа внедрения (кислород, азот). [c.24]

Различия в способах доведения металла до расплавления вызывают различные термические циклы, обусловленные спецификой введения тепловой энергии. Таким образом каждому способу сварки присущи свои, меняющиеся в сравнительно небольшом диапазоне скорости нагрева и охлаждения. Наряду с химической активностью титановых сплавов при высокой температуре и поглощении вредных примесей характерны фазовые и структурные превращения при термическом цикле сварки, обусловленные различными скоростями нагрева и охлаждения. Детали и узлы из титановых сплавов сваривают после полного режима термической обработки. [c.328]

Наиболее вредной примесью в титановых сплавах, способствующей коррозионному растрескиван ию, является водород. Известно, что и без коррозионной среды примесь водорода может привести к хрупкости, но в агрессивных средах его вредное влияние сказывается на более ранней стадии. На рис. 28 представлена зависимость от содержания водорода в сплаве Т1—8 %А1 —1% / —1% Мо [33]. Видно, что стойкость к коррозионному растрескиванию этого сплава и на воздухе, и в 3 %-ном растворе НаС1 сильно зависит от содержания водорода в металле. При [c.39]

Как было отмечено выще, примеси внедрения, особенно водород, резко усиливают развитие замедленного разрущеиия в титановых сплавах. Замедленное разрущение титановых сплавов, обусловленное водородом, имеет ряд особенностей по сравнению с разрущением, вызванным другими причинами. Эти особенности сводятся к следующим. [c.438]

Механические свойства и структура титана и его сплавов зависят от примесей, которые разделяются на две группы внедрения -Ог, N2, С, являющиеся а-стабилизаторами, и Н2 - Р-стабилизатор замещения - Ре, 81 (для титана). Влияние примесей внедрения значительно сильнее. Кислород снижает пластические свойства в области малых концентраций (до 0,1 %) в интервале концентраций 0,1...0,5 % он относительно мало влияет на изменение пластичности, но при больших содержаниях (>0,7 %) титан полностью теряет способность к пластическому деформированию. Азот охрупчивает титан в еще большей степени, при содержании его >0,2 % наступает хрупкое разрушение. Углерод влияет в меньшей степени, чем кислород и азот. Водород - вредная примесь в титановых сплавах. Растворимость водорода в титане при эвтектоидной температуре составляет 0,18 %, но с понижением температуры резко падает (<0,0007 %), что приводит к выделению вторичных гидридов, преимущественно по плоскостям скольжения и двойнико-вания. Хрупкость, низкая прочность, пластинчатая форма гидридов и значительный положительный объемный эффект при образовании гидридов (-15,5 %) - причины резкого охрупчивания титана при наводороживании. [c.126]

Особую роль в коррозионном растрескивании титановых сплавов играют газовые примеси — водород, кислород, азот, углерод, кремний. Чрезмерное содержание их может вызвать коррозионное растрескивание даже технически чистого титана. Так, титан, содержащий до 0,12 % Оа, абсолютно устойчив к коррозионному растрескиванию, а титан, содержащий 0,38 % Оа, растрескивается в 3 %-ном растворе ЫаС1. Сплав Т1 —6 % А1—4 % V (типа ВТ6) обладает высоким сопротивлением к коррозионному растрескиванию при содержании в нем менее 0,1 % Оа. Однако при концентрации более 0,13—0,14 % Оа у этого сплава наблюдаются низкие пороговые значения [ 31 ]. Отрицательное влияние кислорода на сопротивление коррозионному растрескиванию объясняют облегчением процессов упорядочения и плоскостного сдвига. Влияние азота и углерода практически не изучено. Известно лишь, что азот, как и кислород, увеличивает склонность к коррозионному растрескиванию. Кислррод и азот при излишнем их содержании в сплаве вызывают коррозионное растрескивание, которое трудно уменьшить специальной термообработкой (закалка с температуры превращения а + Угле- [c.39]

Коррозионное растрескивание титановых сплавов может наблюдаться не только в метиловом спирте как жидкости, но и в его парах. В газовой среде метанола подвержены коррозионному растрескиванию и технически чистый титан, и многие его сплавы, в частности Ti — 6%А1 — 4%V> Ti—8%А1—1 %V — 1 % Mo, Ti — 4,5 % Al — — 6 % Zr —11,5 % Mo. Основными параметрами, определяющими стойкость к растрескиванию, можно считать содержание в газовой среде различных примесей в частности, кислорода, паров соляной кислоты и воды, температуру среды и состояние поверхности металла. Содержащийся в паровой фазе метанола кислород инициирует коррозионное растрескивание даже на образцах без концентрации напряжений. С повышением концентрации кислорода в газовой фазе стойкость всех опробованных сплавов снижается. Усиление коррозионного растрескивания наблюдается и при добавке в пары метиловогР спирта паров соляной кислоты. Наоборот, присутствие паров воды или аммиака оказывает сильное ингибирующее действие. [c.55]

Изучались алюминиевые, титановые, никелевые сплавы и нержавеющие стали. Отливки из алюминиевого сплава А-356 (стержни размерами 380x51 X Хб мм) закаливали в воде от температуры 811 К (выдержка 10 ч) и подвергали старению 16 ч при комнатной температуре и при 427 К 4 ч. Сплавы 6061-Т6 и 7075-Т6 были исследованы в виде листов толщиной 6 мм. Листы из нержавеющей стали 347 испытывали в го-чекатаном состоянии с последующим отжигом и травлением. Нержавеющая сталь 410 закаливалась в масле от температуры 1255 К и отпускалась при 839 К. Нержавеющую сталь А-286 в виде горячекатаных и травленых плит закаливали на воздухе от 1255 К (выдержка 1,5 ч) и старили при 1005 К в течение 16 ч. Титановый сплав имел очень низкое содержание примесей. Его испытывали после горячей прокатки н отжига. Образцы сплава Hastelloy С вырезали из листа толщиной 6 мм и испытывали после обработки на твердый раствор в соответствии с AMS-5530-С. Холоднокатаный и травленый лист толщиной 6 мм из сплава In onel Х-750 был состарен при 977 К в течение 20 ч с последующим охлаждением на воздухе. Образцы из сплава D-979 вырезали из штамповок для дисков турбины. В табл. 1 приведены механические свойства этих материалов при комнатной температуре. [c.93]

На поверхности титана всегда имеется альфпрова1шый слой, нa ьrщ нFlыи атмосферными газами. Перед пайкой этот слой иеоб.ходимо удалить пескоструйной обработкой или травлением в растворе следующего состава 20— 30 мл H.jNO.,, 30—40 мл НС1 на литр воды. Время травления 5—10 мин при 20 X, После такой обработки на поверхности титана все же остается тонкая окисная пленка, препятствующая смачиванию его поверхности припоем. Поэтому иногда пытаются паять титан с применением специальных флюсов, по составу аналогичных флюса.м для пайки алюминия. Но соединения титана, паянные с применением таких флюсов, не отличаются высоким качеством. Обычно пайку титана и его сплавов ведут в вакууме или в аргоне марки А, который тщательно очищен от примесей кислорода, азота и паров воды. Только в такой чистой атмосфере или Б вакууме окисная и нитридная пленки на титане растворяются в металле при условии, что температура пайки выше 700 °С, Поэтому процесс пайки титана ведут обычно при температуре 800—900 °С, что способствует быстрой очистке поверхности титана и хорошему смачиваишо его припоями. Пайку титановых сплавов при более высоких температурах производят довольно редко (особенно печную), так как при его длительном нагреве при температурах выше 900 °С отмечаются склонность к росту зерна и некоторое снижение пластических свойств. Поскольку предел прочности основного металла при этом практически не снижается, то в отдельных случаях соединение титановых сплавов пайкой производят даже при 1000 °С. [c.255]

Физические свойства титана указаны в табл. 3. Поскольку механические свойства зависят от чистоты металла, то промышленность выпускает ряд сортов титана. Эти сорта титана и их обозначения (наименования), а также их механические свойства приведены в табл. 4 и 5. Неодинаковая прочность сортов титана может быть отнесена главнымобразом насчет различного содержания в металле таких примесей, как кислород, азот и углерод. Механические свойства титана, как и большинства других элементов, можно значительно изменять легированием, причем многие сплавы на основе титана уже производятся в промышленном масштабе. В табл. С приводятся наименования титановых сплавов с указанием производящих их фирм. Свойства этих сплавов приведены в табл. 7. Весьма важно, что легированием можно значительно повысить их прочность при незначительной потере пластичности. Прочность многих титановых сплавов может быть дополнительно увеличена путем их термообработки, которая описана в последнем разделе это( 1 главы. [c.764]

Нримссь водорода мало влияет на механические свойства нелегированного титана при растяжении, но она очень резко ухудшает ударную вязкость металла. Хотя при повышенных температурах водород хорошо растворяется в титане, при температурах ниже 300 его растворимость резко уменьшается. В результате этого при комнатной температуре происходит выделение гид ридной фазы TiH. Присутствие в структуре титана этой фазы, количество которой зависит непосредственно от количества примеси водорода, является причиной резкого снижения ударной вязкости. Растворимость водорода в двухфазных титановых сплавах довольно значительна. Присутствие избыточного водорода в количестве 0,015 0,020% приводит к медленному охрупчиванию Гюльи1инства сплавов на основе а-титана. [c.776]

После закалки имеют структуру переохлажденной метастабильной Р -фазы, обеспечивающей высокую пластичность сплавам (б = 12-н40%, з = = ЗО-н-60%) и хорошую обрабатываемость давлением Св 650-г 1000 МПа. При старении сплавов временное сопротивление увеличивается приблизительно в 1,5 раза и достигает 1300— 1800 МПа. Плотность сплавов находится в Интервале 4,9—5,1 г/м , а удельная прочность, самая высокая среди титановых сплавов, превышает 30 км. Сплавы обладают низкой склонностью к водородной хрупкости, но чувствительны к примесям — кислороду и углероду, вызывающим снижение пластичности и вязкости сварные швы имеют пониженную пластичность термическая стабильность низкая. Наибольшее распространение в промышленности получил сплав ВТ15 ( 3 % А1, 8 % Мо и 11 % Сг). Этот сплав выпускается в виде полос, листов. [c.314]

Из неметаллов для легирования титановых сплавов наибольшее значение имеют кремний, вводимый для повышенры жаропрочности, и бор, оказывающий модифицирующее действие, а также элементы, образующие твердые растворы внедрения, — Oj, Nj, Hj, снижающие пластичность, но повышающие прочность, а углерод, помимо того, увеличивает твердость и износостойкость. Так как последние из перечисленных элементов относятся к вредным примесям, их содержание в сплавах должно быть минимальным. [c.196]

Нет оснований считать, что структурная и химическая неоднородность возникает только при полиморфном превращении титановых сплавов. По-видимому, в той или иной степени она возникает во всех сплавах, претерпевающих полиморфные переходы. В ряде работ [320, 321] было показано, что в стали в процессе изотермического превращения переохлажденного аустенита в бейнитной области наблюдается перераспределение углерода между у- и а-фазами и обогащение углеродом аустенита. Например, в ванадиевой и кремнистой стали при среднем содержании углерода 0,3—0,4% содержание его в уфазе достигало 1,2—1,4%. Как известно, углерод является -стабили-затором. Однако распределение примеси в пределах одной фазы в этих работах не исследовалось. Отдельные опыты на железе, которые были проведены с помощью радиоактивного никеля (тоже -стабилизатор), показали, что в процессе медленного охлаждения никель стремится высадиться на поверхность раздела кристаллов а-фазы (в титане никель сегрегировал на границы а-пластин). [c.350]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...