Трещинообразование

Большое значение для борьбы со щелочной коррозией и трещинообразованием имеет поддержание соответствующего состава котловой воды путем добавок в котел различных замед- [c.120]

Конструкционная сталь должна иметь хорошие технологические свойства хорошо обрабатываться давлением (прокатка, ковка, штамповка и т, д.) и резанием, не образовывать шлифовочных тре-ш,ин, обладать высокой прокаливаемостью и малой склонностью к обезуглероживанию, деформациям и трещинообразованию при закалке и т. д. Строительные конструкционные стали должны хорошо свариваться всеми видами сварки. [c.249]

Стали первой группы имеют, Сэ 0,25%, хорошо свариваются без образования закалочных структур и трещин в широком диапазоне режимов, толщин и конструктивных форм. Удовлетворительно сваривающиеся стали (Сэ=0,25- 0,35%) мало склонны к образованию холодных трещин при правильном подборе режимов сварки, в ряде случаев требуется подогрев. Ограниченно сваривающиеся стали (Сэ=0,36-1-0,45%) склонны к трещинообразованию, возмож ность регулирования сопротивляемости образованию трещин изменением режимов сварки ограничена, требуется подогрев. Плохо свариваю- [c.46]

Жаропрочность сталей ванадий повышает вследствие образования дисперсных карбидов, нитридов, способствуя тем самым сохранению при рабочих температурах высокой твердости, малого коэффициента теплового расширения, устойчивости против разгара и высокотемпературного истирания. Он улучшает технологичность инструментальных сталей, снижает чувствительность к перегреву, обезуглероживанию, трещинообразованию, повышает технологическую пластичность. На литейные технологические свойства сталей и сплавов влияние ванадия исследовано недостаточно. [c.87]

Парафин практически нерастворим в этилсиликате, слабо растворим в абсолютном спирте, хорошо растворим в эфире, бензоле и сероуглероде. Зольность парафина не превышает 0,01%, удельный вес 0,9 - 0,95 г/см . Парафин является одним из наиболее дешевых и недефицитных модельных составов он придает моделям пластичность и стойкость к трещинообразованию. [c.174]

При нагреве поликристаллов с некубической решеткой в них возникают значительные внутренние локальные напряжения. Они тем больше, чем больше анизотропия КТР. Они вызываются тем, что изменению размеров отдельных кристаллитов в соответствии с их КТР препятствуют соседние, иначе ориентированные зерна. Эти напряжения могут вызвать пластическую деформацию в отдельных кристаллитах, повышение плотности дислокаций и точечных дефектов, а при определенных условиях привести к трещинообразованию. [c.298]

Одной из важнейших характеристик сопротивления материала трещинообразованию является величина предельной нагрузки, связанная с началом развития трещины, которое зачастую отождествляется с понятием полного разрушения. Однако это справедливо только в случае лавинообразного неустойчивого распространения. Во многих случаях взаимодействия трещин с препятствиями и границами, а также в задачах взаимодействия систем трещин, как показывают эксперименты и расчеты [98, 185, 216, 219, 309, 326, 331, 395], на значительном участке изменения нагрузки развитие трещины протекает устойчиво. Очевидно, что наличие устойчивых трещин в конструкциях и сооружениях, работающих зачастую в определенных режимах изменения внешних нагрузок, гораздо менее опасно, а искусственное усиление таких сооружений (за счет постановки заклепок,, пластин и стрингеров, высверливания отверстий на пути распространения трещин и т. д.) может значительно продлить их жизнь . [c.161]

Для снижения усадочных и термических напряжений и вероятности трещинообразования следует обеспечивать свободную усадку отливки и избегать термических узлов. Они возникают в тех местах, где пересекаются тепловые потоки, идущие от поверхности отливки в форму (рис. 4.23, а). Для улучшения теплоотвода в этом районе изменяют конструкцию термического узла (рис. 4.23, б) или устанавливают усадочные ребра (рис. 4.24), которые охлаждаются быстрее и упрочняют эту зону. Если установка усадочных ребер не дает положительного результата, то выравнивания скорости охлаждения во всех сечениях отливки добиваются с помощью холодильников, [c.80]

Свариваемость точечной сваркой хорошая, газовой удовлетворительная. При газовой сварке изделия замкнутой или сложной конфигурации склонны к трещинообразованию. [c.24]

Однако, выбирая режимы НТМО, необходимо иметь в виду, что величины минимальной температуры и предельной степени деформации ограничены и что при нарушении этих граничных условий может произойти локальное разрушение металла непосредственно в процессе предварительного деформирования [120]. Уменьшить вероятность трещинообразования в металле непосредственно в процессе ТМО можно двумя способами. [c.70]

Вторым способом уменьшения вероятности трещинообразования в упрочняемой стали является смягчение деформационного режима при прокатке или ковке (например, прокатка в несколько проходов с промежуточными подогревами). Применение данного способа становится возможным благодаря явлению обратимости ТМО, т. е. сохранению наследственного упрочняющего влияния наклепа даже после перекристаллизации стали [97]. [c.71]

С учетом изложенного первый период, т. е. период аккумуляции термоусталостных трещин в поверхностном слое металла имеет скорее теоретический, чем практический интерес. Также нельзя гарантировать отсутствие на поверхности труб технологических или структурных дефектов, являющихся исходными источниками трещинообразования. Поэтому более актуальным является определение интенсивности распространения образовавшихся термоусталостных трещин. [c.240]

ТОК уменьшается, указывая на непрерывное увеличение их глубины с одновременным сохранением количества трещин на определенном участке поверхности. Такая закономерность видна из рис. 5.30, где приведен шаг между всеми трещинами (кривые I и 2) и между трещинами глубиной а 0,025 мм (кривые 3 и 4) в зависимости от количества теплосмен. Рисунок составлен по экспериментальным данным [188, 190], полученным при исследовании динамики трещинообразования в поверхностном слое сталей 2,25% Сг, 1% Мо и 1%Сг, 0,5 /о Мо при стационарной температуре 550 С. Период между теплосменами составлял 6 мин. [c.242]

В [188] для характеристики трещинообразования используются три следующие величины 1) суммарная глубина трещин — глубина всех трещин более 0,025 мм на определенной длине поверхности (в отмеченной работе такая длина принята равной 18 мм) 2) максимальная глубина трещин — это средняя глубина трещин (5% от всех глубочайших трещин больше 0,025 мм) [c.243]

По-видимому, остаточные внутренние напряжения, возникающие при формировании покрытия, играют двоякую роль при возникновении и распространении усталостных трещин. Если в покрытии и приповерхностных слоях основного металла имеются сжимающие остаточные напряжения, то они увеличивают долговечность, задерживая зарождение и распространение усталостных трещин. При образовании напряжений растяжения (что происходит чаще), неблагоприятных с точки зрения конструктивной прочности, разрушение образца ускоряется вследствие усиления напряженности состояния и инициирования трещинообразования. [c.31]

Получены результаты [58, 59], показывающие связь долговечности плазменных покрытий из карбида титана с распределением остаточных напряжений по толщине покрытия. В поверхностном слое покрытия значительные напряжения растяжения приводят к отслоению покрытия уже в начальный период нагружения. Остаточные напряжения сжатия, обнаруженные в центральной части слоя и достигающие 450 МПа, изменяют характер трещинообразования, переносят очаг зарождения трещины под покрытие. [c.32]

За характеристику циклической вязкости принимают значения энергии рассеяния при напряжениях предела выносливости. Кривая усталости по трещинообразованию может быть построена по изменению циклической вязкости. [c.143]

Как показывают испытания, карбиды и бориды даже при повышенных температурах сохраняют хрупкость, что вызывает образование трещин вокруг отпечатка. С увеличением нагрузки процесс трещинообразования становится более интенсивным и влияет на величину микротвердости. [c.73]

I — предел растяжения, // — трещин нет, /// —ненадежная область, IV область трещинообразования [c.279]

Вследствие местного неравномерного нагрева металла возникают сварочные напряжения, которые в связи с очень незначительной пластичностью чугуна приводят к образованию трещин в нгве и околошовной зоне. Наличие отбеленных участков, имеющих большую плотность (7,4—7,7 г/см ), чем серый чугун (6,9—7,3 г/см ), создает дополнительные структурные напрян е-ния, способствующие трещинообразованню. [c.324]

Коррозионное растрескивание и коррозионно-усталостное разрушение металлов следует отличать от межкристаллитной коррозии металлов, протекающей без наличия механических напряжений в металле. Разрушения металлов типа коррозионного растрескивания и коррозионной усталости имеют много общего, поскольку характерным для обоих явлений является образование в металле трещин и отсутетвие на его поверхности значительных раз.ъеданий. Только изредка наблюдаются небольшие местные разъедания. Несмотря па большое количество исследований, механизм трещинообразования и развития трещин еще недостаточно ясен. Однако в большинстве исследований (Ю. Р. Эванс, Г. В. Акимов, Н. Д. Ромашов, А. В. Рябченков, Е. М. Зарецкий, В. В. Герасимов и др.) подтверждается электрохимический характер коррозии. Наряду с электрохимическим фактором на коррозионный процесс оказывают влияние и факторы механического и адсорбционного снижения прочности металла. В зависимости от преобладающего действия того или иного фактора характер коррозионного разрушения может изменяться. [c.107]

Развитие усталостных поЬреждений схематически представлено на рис. 160. На первых стадиях нагружения возникают, сначала в отдельных кристаллических объемах, пластические сдвиги, не обнаруживаемые обычными экспериментальными методами (светлые точки). С повышением числа циклов и уровня напряжений сдвиги охватывают все большие объемы и переходят в субмикроскопические сдвиги, наблюдаемые с помощью электронных микроскопов (точки со штрихами). При определенном числе циклов и уровне напряжений (кривая 1) образуется множество трещин, видимых под оптическим микроскопом (заштрихованные точки). Начало образования металлографически обнаруживаемых трещин условно считают порогом трещинообразован и я. У низколегированных и углеродистых сталей первые трещины появляются при напряжениях, равных 0,7 —0,8 разрущающего напряжения у высоколегированных сталей и сплавов алюминия и магния микротрещины обнаруживаются уже при напряжениях, равных 0,4—0,6 разрушающего напряжения. Порог трещинообразования снижается с укрупнением зерна. [c.278]

Практическая нагружаемость перенапряженных образцов определяется, как всегда, порогом трещинообразования (кривая 5, рис. 166, б). [c.286]

В отношении ППС дольней зоны возможны хорошо описанные в литературе механизмы интерференции поля наведенных ЭМ волв проводимости в металле с полем лазерного излучения. Тем не менее возникновение самого поля лазерного Излучения на удалениях от линии гравировки В несколько раз превышающих размеры фокильною пятна связывается с рассеянием на фронте УВ, описанной выше. Ссы-падение же периодов этих ППС с периодами ближней зоны позволяет предполагать, что и в этих условиях действует автоколебательный процесс рассеяния. Но рассеянию подвергается более интёнсивыяк часть пучка излучения, а само рассеяние имеет более простую кольцевую геометрию. Таким образом ППС становятся более регулярными и теряют какую-либо корреляцию с трещинообразованием. [c.97]

Необходимость исследований литейных свойств возникает при разработке новой и совершенствовании существующей технологии литья жаропрочных сплавов. Для исследования литейных свойств (жидкотекучести, усадки, трещинообразования) жаропрочного сплава на основе железа применяется комплексная технологическая проба Нехен-дзи-Куппова, которая показала на рис. 47. [c.101]

При изготовлении тонкостенных оболочковых конструкций для химического аппаратостроения в целях защиты их поверхности от воздействия агрессивной среды и сохранения прочности и пластичности металла при низкой температуре используют самые разнообразные материалы (биметаллы, цветные металлы и сплавы, среднелегированные стали и др ) В связи с этим технология сварки таких конструкции достаточно сложна, нередко требует сочетания различных способов, специальных присадков, дополнительных мероприятий по предотвращению трещинообразования, защите сварочной ванны от окисления и т.д Для операций сборки и сварки цилиндрической части сосудов обычно применяют роликовые стенды, оборуд>я их paзличны и приспособлениями флюсовыми подушками, стяжными скобами, автоматическими головками для сварки, распорками, центраторами и др Сварку обечайки с днищем производят стыковыми швами за один или несколько проходов В стенки сосудов и аппаратов приходится вваривать патрубки, лючки, штуцера и другие элементы, сварные соединения которых часто являются инициаторами разрушения конструкции На рис 19 приведены в качестве примера некоторые варианты конструктивного оформления шт церов в аппаратах химического производства. Варианты с дополнительно усиливающими кольцами (см. рис 1 9,й) и утолщенными патрубками (см рис 19,6) выполняются угловыми швами, в зонах которых возникает значительная концентрация напряжений В данном месте часто появляются усталостные трещины Более предпочтительными с точки зрения повышения работоспособности являются варианты соединений с вытяжкой горловины (см рис. [c.18]

Будем считать, что скорость трещинообразовання есть функция от истинного напряжения [c.676]

Согласно М. Л. Бернштейну предотвратить релаксацию пиковых напряжений трещинообразованием и разрушением можно, если создать такие барьеры и такое их распределение, чтобы они были полунепроницаемы-ми . Смысл этого заключается в том, чтобы барьеры давали возможность релаксации локальных пиковых напряжений путем прорыва скопившихся дислокаций в соседние объемы материала еще до того, как величина этих напряжений достигнет значений предела прочности. [c.531]

Разрушение полимерных материалов имеет своп специфические особенности, которые ослолхняют моделирование сложного процесса трещинообразования и кинетикп роста трещин в таких материалах. Вблизи вершины трещины, где процесс разрушения [c.312]

Проведенные У. В. Соодла и др. эксперименты показали, что при перепаде температуры на внешней поверхности трубчатых образцов 032X6 мм из стали 12Х1МФ А/=250—280 К при стационарной температуре 500 °С и при периоде между, циклами охлаждений то=6 мин трещинообразование (появление первых. термоусталостных трещин) начиналось после 1500 циклов очистки. При этом внутри трубы поддерживалось давление 20—25 МПа. [c.239]

В [167] для обеспечения надежной работы экранных труб кот-,ла предлагают исходить из условия недопущения образования на трубах термоусталостных трещин, что должно быть обеспечено соответствующими этому условию максимально возможными тем-шературными перепадами в металле в циклах очистки. При этом. рекомендуется использоВ ать приведенные в [194] расчетные формулы. Однако, как показывает многолетний опыт применения водной очистки топочных экранов, практически невозможно обеспечить условия, работы экранных труб без возникновения в их поверхностном слое термоусталостных трещин. Как отмечалось, на экранных трубах из стали 12Х1МФ при их стационарной темпе-4)атуре 3 —400°С и при максимальном перепаде температуры Л м=150 К термоусталостные трещины возникали после 50 циклов -обмывки или после 200 теплосмен. По, приведенным в [167] рас--четам трещинообразование в таких условиях должно было бы начинаться не раньше 15 ООО теплосмен. [c.240]

Результаты исследования трещинообразования на поверхности экранных труб из сталей 12Х1МФ и 12Х2МФСР в котле сверх-критических параметров пара при применении циклической водной очистки рассматриваются в [195]. [c.243]

Трещинообразования в поверхностном слое труб из хромоникелевых аустенитных сталей 0Х18Н12Т и 12Х18Н12Т и хромомарганцевой аустенитной стали 08Х13Г12АС2Н2Д2 в условиях водной очистки на вышеописанной полупромышленной экранной панели на котле ЦКТИ-75-39Ф исследовал В. Э. Пелла. Продолжительность испытаний была 1785 ч с периодом очистки через каждые 1,85 и 3,7 ч. [c.245]

Из представленных данных следует наиболее важная особенность царастания глубины термоусталостных трещин в поверхностном слое металла при циклическом резком охлаждении, а именно, их распространение в глубь металла с затухающей со временем скоростью. Представленная на рис. 5.32 зависимость глубины трещин от количества циклов очистки, составленная на основе промышленных исследований трещинообразований на экранных трубах паровых котлов, с качественной стороны согла-246 [c.246]

При силицировании при 1100° С (4 ч) толщина сдоя фазы МоаВ5 значительно меньше, в то время как скорость силицирования выше (рис. 1, б). В этом случае склонность к трещинообразованию слоя фазы МоаВд меньше. [c.48]

Данные табл. 37 показывают, что в принципе можно получить сколь угодно большую сумму относительных долговечностей, если после каждого этапа циклического нагружения удалять поверхностный слой. Поэтому гипотеза линейного суммирования является косвенным отражением закономерностей развития трещинообразования в поверхностных слоях и последующего развития tpeщин по глубине при нестационарных режимах нагружения. [c.191]

Анализ взаимосвязи скорости счета АЭ и трещинообразования основан на общих положениях механики разрушения. Скорость роста трещины (отношение приращения длины за цикл нагружения) Г dljdn зависит от коэффициента концентрации напряжения К в вершине трещины и определяется соотношением V = = С К , где Сиг/ — константы материала. Коэффициент К = = а (/)0 5 / (1/6), где Ь — поперечный размер детали. Для бесконечной пластины, подвергнутой одностороннему растяжению, К = о Суммарный счет АЭ при развитии трещины в усло- [c.447]

Травитель 19 [водный раствор кислот HNO3, HF, H2SO4]. Раствор, приготовленный из равных объемов этих кислот, применен Кирнером [22] для исследования трещинообразования ванадиевых монокристаллов. Он выявляет трещины в направлении (ПО). Этот реактив наиболее пригоден для выявления фигур травления и определения ориентации кристалла. [c.160]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...