Точка температурная критическая

В связи с описанным процессом представляет интерес явление, которое получило название разупрочнения при легировании и заключается в уменьшении критического напряжения сдвига в о. ц. к. кристаллах при добавлении небольшого количества легирующего элемента. Разупрочнение при легировании обычно наблюдается при комнатной температуре и ниже, т. е. в той температурной области, где термически активируемое преодоление барьеров Пайерлса в значительной степени определяет величину критического напряжения сдвига (рис. 134). [c.221]

Область газообразного состояния ограничена нижним участком линии фазового равновесия и вертикалью, проведенной через точку оси температур, соответствующей температуре ионизации T . Справа от этой вертикали находится область плазмы. Область жидкого состояния заключена между участками от точки А кривых фазового равновесия и вертикалью, проведенной через точку Т = = Т . Нижняя часть участка AM соответствует равновесию кристаллической и жидкой, а далее — кристаллической и газообразной фаз верхняя часть этого участка соответствует равновесию кристалла и плазмы. Характерные температурные точки — температура тройной точки Ттр, критическая температура и температура ионизации Ти определяются энергией связи структурных частиц вещества [c.219]

Каждой точке диаграммы соответствует температурная критическая точка на кривой охлаждения или нагревания сплава, с соответствующим содержанием компонентов Л и Б. [c.263]

К числу важных физических констант относится поверхностное натяжение а на границе жидкость — пар. Для фреонов метанового ряда температурная зависимость а изучена в разной степени для R11, R12 и R13 выполнены многократные измерения и охвачен весь интервал от тройной точки до критической [0.55, 2.12, 2.26, 2.46, 2.64, 3.10, 3.12, 4.12, 4.40, 4.50], а для R10 и R14 — единичные измерения [1.35, 1.72, 5.21]. При обработке опытных данных обычно используют уравнения вида [c.21]

Критические точки железа — температурные остановки на кривых охлаждения — обозначаются буквой А с цифровым индексом аллотропического превращения, т. е. А , Л , А . При этом если скорость охлаждения или нагревания не позволяет достигнуть равновесия, то между критическими точками и при нагревании и при охлаждении наблюдается разница, так называемый гистерезис, который тем больше, чем выше скорость нагревания или охлаждения. Критические точки железа при нагреве обозначаются Асд, Ас , а при охлаждении Аг и Аг . [c.116]

Согласно схеме Иоффе, критическая температура хрупкости определяется точкой пересечения двух кривых критического напряжения хрупкого разрушения акр, практически не зависимого от температуры, и температурно-зависимой характеристики — предела текучести От- Из рис. 2.5, а видно, что при Т < 7"кр металл разрушится хрупко, а при Т > Гкр перед разрушением он будет пластически деформироваться. [c.57]

К разрушениям второго типа, которые могут происходить также при различных схемах нагружения, следует отнести разрушения, для которых критические параметры существенно зависят от времени нагружения в том или ином виде. Типичным примером является разрушение, получившее в литературе название разрушение при взаимодействии ползучести и усталости [240, 341] при циклическом нагружении в определенном температурном интервале долговечность при одной и той же амплитуде деформации зависит от скорости деформирования, значительно уменьшаясь при малых эффективных скоростях деформирования, в частности при циклировании с выдержками. На стадии развития усталостного повреждения также известны многочисленные экспериментальные данные о влиянии частоты нагружения в определенных условиях, особенно в коррозионной среде, на скорость роста усталостных трещин [199, 240, 310, [c.150]

Материал по каждой марке стали и сплава включает следующие данные заменитель марки стали и сплава, вид поставки, назначение, содержание химических элементов в процентах по массовой доле, температуры критических точек, механические свойства, жаростойкость, коррозионная стойкость, технологические свойства, свариваемость, литейные свойства, температурный интервал ковки и условия охлаждения после ковки, обрабатываемость резанием, прокаливаемость, флокеночувствительность, склонность к отпускной хрупкости. [c.8]

Измерение полуширин компонент Мандельштама — Бриллюэна дает сведения о поглощении гиперзвука, что эффективно при исследовании жидкостей и растворов, включая и область фазовых превращений. Новая спектроскопическая техника позволяет не только определить полуширину этих линий, но и, пользуясь формулами (161.4) и выражением для ба конц, найти коэффициенты температуропроводности и взаимной диффузии растворов, а также проследить их температурную кинетику и установить закон, по которому эти величины стремятся к нулю при приближении к критической точке жидкость—-пар и критической точке расслаивания растворов. [c.597]

На основании этих соотношений можно указать несколько способов, которые позволяют экспериментальным путем получить у—коэффициент при электронной теплоемкости. Величина у связана, во-первых, с V , Uq и Тд (соотношение (33.6),] во-вторых, со скачком теплоемкости в точке перехода [соотношение (33.5)] и, наконец, с наклоном кривой температурной зависимости критического поля при Т = Тд [соотношение (33.7)]. [c.363]

Следовательно, а >0, т. е. температурный эффект дросселирования в критической точке имеет для всех веществ положительное значение, равное обратной величине углового коэффициента кривой упругости насыщенного пара при критической температуре. Другими словами, адиабатическое дросселирование вещества в критической точке и вблизи нее приводит к понижению температуры. [c.175]

Действие конденсационных термометров основано на температурной зависимости давления насыщенных паров жидкости. Термометрические вещества — обычно жидкие газы гелий, водород, неон, аргон, кислород и др. Для определения температуры по измеренному давлению пользуются таблицами или эмпирическими формулами. Диапазон измерения температуры конденсационными термометрами ограничен снизу температурой затвердевания термометрической жидкости, а сверху — температурой критической точки. Высокоточные термометры позволяют измерять температуру с погрешностью не больше 0,001 К. [c.187]

Температурная зависимость критического сдвигающего напряжения то состоит из двух участков участка снижения То до определенной для каждого металла температуры То (см. рис. 126, а) и участка постоянного значения То при Т>7о. Для чисто призматического скольжения в кристаллах Zn и d величина то при комнатной температуре в 10—20 раз больше, чем для скольжения по базисной плоскости, и зависимость т(7) имеет иной характер (см. рис. 126,6). Величина Qa(T) быстро уменьшается от своего постоянного значения при низ- [c.205]

При заданном отклонении стержня от прямолинейного положения сила, сжимающая стержень, при любых обстоятельствах должна быть одной и той же. Неограниченно уменьшая кривизну стержня, мы неминуемо придем к выводу, что критическая сила для рассматриваемого стержня будет одной и той же как в обычном случае нагружения стержня мертвым грузом, так и в рассмотренном случае температурного воздействия. [c.226]

Сплавы на основе железа и особенно железоуглеродистые сплавы — стали и чугуна — продолжают оставаться важнейшими материалами. Для правильного понимания природы свойств разнообразных марок современных сталей и чугунов, включая и специ-альные, так называемые легированные, стали, необходимо получить хорошее представление о диаграмме железо—углерод, разобраться в отраженном на ней структурно-фазовом составе и открытых Д. К. Черновым критических температурных точках. [c.22]

Для жидкостей температурный коэффициент объемного расширения сравнительно мал (исключение составляет область вблизи термодинамической критической точки). Для некоторых жидкостей, например для воды при /<4°С, коэффициент р может иметь отрицательное значение. [c.129]

Если известна величина (/lД )иp, то всегда можно сказать, будет ли в данных условиях возникать турбулентный характер течения в пленке. Например, при конденсации водяного пара при атмосферном давлении на поверхности вертикальной трубы высотой Л = 2 м при температурном напоре Д =10°С величина (йд7)кр = 20 м-°С это меньше, чем (ЛД )кр=44,6 м-°С. Следовательно, турбулентное течение в пленке возникать не должно. Однако при Д =30°С на нижнем участке той же трубы должен возникать турбулентный режим течения, так как теперь hAt=60 м-°С, что больше критического значения (ЛД/)н . [c.138]

В области вблизи критической точки состояния вещества, как известно, все физические свойства среды изменяются с температурой крайне сильно. В этих условиях теплоотдача зависит от температурного напора и теплового потока весьма сложным образом общие рекомендации для расчета теплообмена в этих условиях пока еще не разработаны. [c.90]

Торможение перемещения дислокаций 257 Точ1 а температурная критическая 263 Точки закрепления дислокаций 245 Трение внутреннее материала 153, 155, [c.830]

Термогравиметрический анализ позволяет исследовать функциональные материалы путем определения характерных температурных точек изменения фазовой структуры. Важно иметь также данные о рабочих критических точках температурной стабильности композициии и на их основе осуществлять основной контроль факторов технологического процесса изготовления толстопленочных микросхем. [c.478]

Температурная зависимость поверхностного натяжения а жидкого фреона-13 изучена практически во всем интервале от тройной точки до критической (см. табл. 38), однако числовые значения а сообш.аются только в работах [2.46, 4.12, 4.40]. Рать-ен и Штрауб [0.55] приводят только экспериментальные значе- [c.155]

Из диаграммы видно, что критическая точка А, лежит при 700°С и Лз при 800 С. Перлито-троститный распад (при 500—700°С) в этой стали отсутствует, и аусте-нит может превратиться или в бей-нит (в районе 450—300°С), или н мартенсит—при быстром непрерывном охлаждении. Температурный интервал мартенситного превраще ния находится приблизительно в следующих пределах начала (точка Мя) 370°С, конец (точка Л1к) 250°С. Высокое положение точки Мк способствует образованию в этой стали в закаленном состоянии лишь небольщого количества остаточного [c.382]

Температурная зависимость давления насыщенных паров гелия представляет собой настолько удобную шкалу с хорошей воспроизводимостью, что ею пользовались задолго до появления международных соглашений в гелиевой области температур. Еще в 1924 г., до появления МТШ-27, Камерлинг-Оннес в Лейденском университете первым установил температурную шкалу по давлению паров " Не вплоть до критической точки 5,2 К. Шкала уточнялась в Лейдене в 1929, 1932 и 1938 гг. Международное соглашение о шкале по давлению паров Не было заключено в 1948 г., когда представители лаборатории Камерлинг-Оннеса (КОЛ), Королевской лаборатории Монда в Кембридже и нескольких криогенных лабораторий в США согласились принять усредненную шкалу [55]. Эта шкала была основана на термодинамической формуле Блини и Симона [8] для температур ниже 1,6 К, измерениях давлений паров от 1,6 до 4,3 К, выполненных Шмидтом и Кеезомом [51], и на пяти значениях давлений паров между 4,3 и 5,2 К, найденных Камерлинг-Оннесом и Вебером [37]. Построенная таким образом шкала официально не принималась, однако была широко известна и ею пользовались при [c.68]

Критические температурные точки, соответствуюиию линии PSK при охлаждении, обозначают Лг,, а при пагреве Ас [c.124]

Следует отметить, что в роторе практически любого типа частота вращения изменяется в достаточно широком диапазоне, а это означает, что создаваемые при этом окружные скорости могут существенно раздичаться. Так, например, для ротора ГТД при небольшой частоте его вращения п значение окружной скорости может быть сопоставимо со значением осевой составляющей скорости истечения из отверстия диафрагмы и течения в камере энергоразделения. В то же время на крейсерских режимах и на максимальных частота вращения ротора такова, что в зависимости от радиуса расположения вихревого энергоразделителя R окружная составляющая скорости U, создаваемая вторичными инерциальными силами, может достигать критической. Очевидно, что характер влияния во многом будет определяться взаимным расположением векторов напряженностей первичного и вторичного инерциальных полей. Исследования, проведенные в работе [212] показали, что у вихревой трубы, для которой вторичное поле инерциальных сил создавалось ее вращением относительно оси, расположенной перпендикулярно к оси симметрии камеры энергоразделения и размещенной в области соплового ввода, с ростом частоты вращения трубы п температурные эффе- [c.379]

Явление, напоминающее критическую опалесценцию, происходит также вблизи температуры фазового перехода второго рода. Как показали И. А. Яковлев п др. , в узком температурном интервале (ЛТ при фазовом переходе второго рода в кварце интенсивность рассеянного света возрастает Ю" раз по отношению к интенсивтюстп света, рассеянного по обе стороны от температуры перехода. Это явление хороню объясняется и количественно описывается теорией рассеяния света, развитой акад. Гинзбургом при фазовых переходах второго рода в области критической точки Кюри. [c.311]

II (i) или между электронной теплоемкостью и зависимостью критического поля от температуры для сверхпроводников (см. и. 33). Из экспериментов по адиабатическому размагничиваттю ) может быть получено соотношение между температурой и энтропие , а отсюда и зависимость теплоемкости от температуры. Если периодически менять температуру образца пли подавать тепло короткими импульсами, то теплоемкость можно определить по скорости расиространения температурных колебаний и известной теплопроводности [49]. Мы пе будем останавливаться 3ia различных косвенных методах, а ограничимся рассмотрением только прямого дгетода. [c.327]

В случае отличной от нуля температуры интегралы существенно зависят от соотношения меясду А, ш и Т. При >том следует обратить внимание на то, что случай А < 7 осун ествляется только в чрезвычайно близкой окрестности критической температуры [например, (А/Т) < 0,1 при 1 — (Г/7 р.) < 0,0011 и, таким образом, не соответствует заметному температурному интервалу. Поэтому мы рассмотрим только случаи, когда А > 2 или А 7. [c.908]

Чтобы определить знак температурного э([х )екта дросселирования, вычислим вначале значение а,- в критической точке, где дplдv J = 0 и др дТ )р = = с1р1дТ , как это будет ясно из дальнейшего, имеет положительный знак. [c.175]

В непосредственной близости к критической точке (начиная с сотых долей градуса) температурная зависимость Су на критической изохоре оказывается по-видимому иной, чем это вытекает из уравнений (8.30) и (8.31) причины этого будут рассмотрены ниже. [c.254]

Снижение температуры перехода из пластического состояния в хрупкое под действием приложенного гидростатического давления можно объяснить, используя схему, представленную на рис. 237. Температуре перехода Тп соответствует точка, в которой температурная кривая сопротивления отрыву (Оотр) пересекается с температурной кривой предела текучести От при атмосферном давлении. При атмосферном давлении и 7 <7 п металл хрупок и аотр—а=сто<0, при Т>Т металл пластичен и аотр—а=ао>0. Критическая точка О сдвигается в положение О под действием гидростатического давления, вызывая смещение температуры перехода в области более низких температур. Аналогично можно утверждать, [c.445]

Легко убедиться, что а совпадает с показателем а, характеризующим температурную зависимость теплоемкости j, (Т — Т) при р = onst вблизи точки фазового перехода второго рода. Действительно, согласно (3.78) в двухфазной области вблизи критической точки [c.271]

Температурную зависимость изохорной теплоемкости су на кривой фазового равновесия легко уяснить, воспользовавшись равенством ds/dT = (3s/(37 )v+ ds/dv)r dv/dT. Так как (ds dv)T = др/дТ)у, а вблизи критической точки dv ldT - - dv ldT = О, то ds ldT - - dsVdT су- Однако левая часть согласно (3.78) изменяется с приближением к критической точке как теплоемкость су на критической изохоре, т. е. как (Т — 7 ) . Следовательно, и теплоемкость су на кривой фазового равновесия вблизи критической точки изменяется как (Г,, — — Г)- . [c.272]

Наиболее эффективным и надежным способом интенсификации теплообмена при кипении является применение пористых металлических покрытий. При этом пористая структура образуется либо в результате покрытия поверхности трубы тонкими металлическими сетками, либо нанесением на нее металлического порошка определенной зернистости. При этом образуется пористый слой с разветвленной системой сообщающихся между собой капиллярных каналов, через которые происходят эвакуация пара и подпитка пористой структуры жидкостью, подтекающей сюда под действием сил поверхностного натяжения. Кипение происходит как внутри пористого покрытия, так и на его поверхности. Высокая ннтен-сивность теплообмена свидетельствует о том, что пористая структура создает весьма благоприятные условия для зарождения и роста паровых пузырей. Например, авторы работы [137] указывают, что при кипении н-бутана (р= 1,27-10 Па) на гладкой трубе образование паровых пузырей по всей ее поверхности наблюдалось только при = 35 кВт/м2, а дд трубе с пористым покрытием вся поверхность трубы была занята паровыми пузырями уже при 7=1,5 кВт/м . Эти и многие другие опыты показали, что устойчивое развитое кипение на поверхностях с пористыми покрытиями устанавливается при весьма незначительных температурных напорах (перегревах жидкости). Основной причиной этого является то, что в данном случае поверхности раздела фаз возникают внутри пористого слоя [54, 130, 146]. При выбросе паровой фазы из пористой структуры в последней всегда остаются паровые включения, в которые испаряется тонкая пленка жидкости, обволакивающая стенки капиллярных каналов [54, 130]. В соответствии с моделью автора [14G] испарение микропленки происходит по всей поверхности капиллярного канала, высота которого равна толщине пористого покрытия. Таким образом, элементы пористой структуры сами являются центрами зарождения паровой фазы. Так как диаметр капиллярных каналов (10- —10 м) больше критического диаметра обычного центра парообразования, то испарение пленки в паровые включения или с поверхности капилляра требует значительно меньшего перегрева жидкости. Не менее важное значение имеет и то, что в пористой структуре перегрев поступающей в капилляры жидкости происходит в условиях весьма высокой интенсивности теплообмена. Действительно, при таких малых диаметрах капилляров движение жидкости в них всегда ламинарное. В этом случае значение коэффициента теплоотдачи определяется из условия (ас ) Д = 3,65. При диаметре капилляров 10- —10 м значение а получается равным 5-103—5-Ю Вт/(м2-К). В условиях сильно развитой поверхности пористого слоя только за счет подогрева жидкости можно отводить от стенки весьма большие тепловые потоки. Снижение необходимого перегрева, а также интенсивный подогрев жидкости существенно уменьшают время молчания центров парообразования, что также способствует интенсификации теплообмена на трубах с пористыми структурами. [c.219]

Кипение возможно во всем температурном интервале между трЬй-ной и критическими точками для данного вещества. В процессе фазового превращения поглощается теплота парообразования. Процесс кипения обычно связан с подводом теплоты к кипящей жидкости. [c.294]

Температурныйнапор в момент достижения критической тепловой нагрузки (т. е. напор, соответствующий точке максимума на кривой кипения, показанной на рис. 13-4) называют критическим температурным напором Д кр Коэффициент теплоотдачи в момент начала кризиса кипения равен [c.323]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...