Диски Пример

Рис. 15. Вращающийся диск. Пример того, что кинетический момент твердого тела с неподвижной точкой в общем случае не коллинеарен вектору угловой скорости (если ось вращения не является главной). Это расхождение — почти недоступное зрительному восприятию — является ключом к объяснению закономерностей динамики твердого тела, некоторые из которых поначалу кажутся странными. В данном частном случае в концах оси вращения возникают значительные боковые усилия (ведущие к износу подшипников), несмотря на то что центр масс диска находится на оси вращения

Из приведенных данных видно, что наименьшее значение С (а следовательно, и давл) имеет тело удобообтекаемой формы, наибольшее — диск. Пример с полусферами очень поучительный он указывает, что основное влияние на величину лобового сопротивления оказывает форма не передней части тела, а задней, именно той, за которой образуются вихри. Поясним с качественной стороны причину образования вихрей и приведенную выше взаимосвязь между С и давл от формы тела. [c.302]

При нижне.м расположении шестерни в вертикально.м цилиндрическом одноступенчато-м редукторе проблема смазывания удовлетворительно решается применением смазочных дисков. Пример их конструкции приведен на рис. 14.37. [c.442]

Пример такого приспособления — тиски с пневмоприводом (рис. 15.16, а). В корпусе 1 перемещается ползун 2, на котором установлена регулируемая губка 3. Губка 6 — неподвижна. К корпусу прикреплена пневмокамера с пружиной 8. При перемещении диафрагмы и диска 7 вниз рычаг 5, поворачиваясь вокруг оси 4, перемещает ползун 2 с губкой 3 вправо и зажимает заготовку. Переналадка приспособления на другую деталь осуществляется перестановкой по рифлениям ползуна губки 3. [c.238]

Примеры более современных фотоэлектрических пирометров, освобожденных от внутренней образцовой лампы, показаны на рис. 7.32, а, б [44, 70]. Для сравнения двух внешних источников, например черного тела в точке золота и ленточной вольфрамовой лампы, используется свойственная фотоумножителю стабильность. Отношения яркостей в этих пирометрах измеряются либо посредством секторных дисков и прямых отношений счета фотонов [21] или фототоков, либо посредством удвоения яркости. [c.373]

Пример 5. Определить частоту собственных колебаний вала диаметром d=60 мм, на который посажен диск диаметром D = 450 мм, масса диска пг= 15 кг (рис. 12.10). [c.301]

Пример 6. Вал центрифуги передает мощность Л =80 кВт при частоте вращения п=2800 об/мин. Посередине пролета / = 1200 мм на вал посажен диск с эксцентриситетом е = 0,12 мм, масса диска т = 173 кг. [c.302]

Пример 4. Определить число ведущих и ведомых дисков, усилие включения многодисковой фрикционной муфты, если передаваемая номинальная мощность jV=I2 кВт, частота вращения и = 960 об/мин, коэффициент запаса сцепления (5=1,3, диски из закаленной стали, имеющие наружный диаметр D=160 мм и внутренний D=100 мм, работают при наличии смазки. [c.407]

На рис. 37 приведены примеры уменьщения массы деталей типа пробок 1—6, резьбовых валов 7 — 9, ступенчатых валов 10 — 12, ступенчатых отверстий 13-15, втулок 16 — 19, дисков 20-21, гаек 22-23, кольцевых гаек 24—26. [c.114]

Аналогичный пример уравновешивания осевых сил в коническом фрикционном сцеплении приведен на рис. 64, ж и з. В центробежном компрессоре с открытой крыльчаткой (н) подшипники испытывают большое давление, действующее иа спинку крыльчатки. В закрытой крыльчатке (к) эта сила уравновешивается действующим в обратном направлении давлением иа крышечный диск. Полностью разгружена от осевых сил крыльчатка с двусторонним входом (л). [c.134]

На виде 27 показан пример нерационального центрирования по двум поверхностям (t — на валу, ц — на отъемном диске). Центрирование но поверхности м или фиктивно (если диск посажен на центрирующую деталь с зазором), или нарушает центрирование по поверхности 7 (если диск посажен на вал с натягом). Целесообразнее деталь центрировать на валу, а диск устанавливать свободно (22). [c.499]

В качестве примера приведем узел шлицевого соединения приводного зубчатого колеса с валом (рис. 425, а). Диск колеса смещен по отношению к шлицам. Крутящий момент, передаваемый колесом, воспринимается преимущественно участком шлицевого соединения, расположенным в узле жесткости — в плоскости диска (распределение напряжений смятия на рабочих гранях шлицев представлено эпюрой). При обратном расположении шлицевого венца (рис. 425, б) крутящий момент, идущий с носка вала, вызывает закручивание последнего, в результате чего шлицы, расположенные слева от зубчатого колеса, смыкаются по длине со шлицами ступицы, в свою очередь вызывая скручивание ступицы, вследствие чего крутящий момент передается по длине соединения более равномерно. Система до известной степени обладает свойством саморегулирования чем больше крутящий момент и закручивание вала, тем равномернее становится нагрузка на шлицы. [c.585]

В прессовом соединении (рис. 425, в) давление на контактной поверхности сосредоточивается преимущественно в узле жесткости — в плоскости диска насадной детали. При центральном расположении диска и утонении ступицы к торцам распределение давления становится более равномерным (рис. 425, г). Другой пример использования упругости для равномерного [c.585]

В кулачковой шайбе (рис. 449, а) целесообразно выполнить диск из алюминиевого сплава, с приставным стальным ободом 1, несущим кулачки (рис. 449,6), Другие примеры ротор аксиального компрессора со стальным венцом 2 приводных шлицев (рис. 449, в, г) тормозной барабан со стальной вставкой 3 на поверхности трения (рис. 449, д, е). [c.609]

Примером упругой системы, способной совершать крутильные колебания, может служить диск, сопряженный со стержнем по схеме, показанной на рис. 523. Если к диску в его плоскости приложена и внезапно удалена пара сил, то возникнут свободные колебания кручения стержня вместе с диском. [c.536]

Пример 84. Определить диаметр вала турбогенератора мощностью N = = 100 л. с., несущего посредине пролета длиной 1= 100 см диск весом Q — = 150 кгс, в двух случаях 1) для жесткого вала с критическим числом оборотов выше п = 3000 об/мин на 35% 2) для гибкого вала с критическим числом оборотов ниже рабочего числа в три раза. Массой вала по сравнению с массой диска пренебречь. Дано эксцентриситет е = 0,01 см [а] = 800 кгс/см = 2 X X 10 кгс/см . [c.550]

Пример 96. Диск диаметром D = 20 см и весом j9 [c.641]

В теории конструкций элементы конструкций обычно рассматриваются не как трехмерные, а как одномерные или дву мерные тела. Примерами одномерных тел могут служить стержни, балки и арки, а примерами двумерных тел — диски, пластинки и оболочки. [c.9]

Выполнить 2-3 детали (позиционные обозначения обведены кружком) сборочного чертежа изделия (рис. 23.19-23.22, по варианту) с учетом требований, изложенных в главах 22 и 23. Пример - на рис. 23.86. Чертежи с заданиями приведены также в Приложении 8 на компакт-диске. Номер варианта указан двумя первыми цифрами обозначения. Для определения размеров деталей компьютерное изображение сборочного чертежа необходимо довести до натуральных размеров (или представить в удобном масштабе), после чего снимать размеры деталей, указанных для деталирования с учетом масштаба. [c.470]

Многочисленные примеры, приводимые в книге и записанные на компакт-диске, помогут вам освоить современные методы анализа конструкций, быстрее, надежнее и эффективнее решать проектные задачи. [c.590]

Пример 15.14. Определим частоту собственных колебаний ступенчатого вала с двумя массивными дисками весом 1300 и 2000 кГ (рч.с. 555). [c.489]

Трубчатые магазины используют для питания станков деталями типа колец и дисков. Пример использования такого магазина на торцошлифовальном станке показан на рис. 25, а. Из магазина 3, выполненного в виде трех вертикальных стоек, обрабатываемые детали (кольца) проваливаются по одному в гнезда дискового питателя 2, размещенного над магнитным столом. Питатель, периодически поворачиваясь с помощью пневмоцилиндра 1 и храпового механизма 5, подает очередную деталь 4 к инструменту 7 в рабочую зону станка, а обработанную деталь перемещает в отводящий лоток, по которому она соскальзывает на стойку накопителя 6. [c.55]

Торцовые уплотнения валов с эластичным уплотняющим элементом не получили широкого распространения, хотя они имеют ряд принципиальных преимуществ по сравнению с радиальным уплотнением — допустимость больших радиальных биений вала, лучшие условия теплоотвода. Для гидромашин с повышенным ресурсом работы (свыше 3000 ч) и для специальных тяжелых условий наиболее ответственных изделий применяют торцовые уплотнения, в которых уплотняющим элементом являются два притертых диска. Примеры конструкции таких уплотнений показаны на рис. 5.4. Уплотнение, нормализованное НИИГидромашем (см. рис. 5.4, а), имеет установленный на вал корпус 2 с гайкой 3, в котором расположены все вращающиеся детали стальной уплотняющий диск 6, нажимная пружина 4 с шайбой 7, уплотняющее резиновое кольцо 5. Диск 6, опирается на углеграфитовый неподвижный диск 7, закрепленный в корпусе машины (однако этот диск имеет возможность самоустанавливаться в перпендикулярное валу положение за счет эластичности кольца 8). На рис. 5.4, б показано уплотнение, в котором применена плоская волнообразная нажимная пружина 3, сокращающая габариты уплотнения. [c.167]

По схеме рис. 1.33,6 управление осуществляется только раздельным приводом, а воздействие пружин 4 и б на ПТ осуществляется независимо друг от друга. Здесь ПТ основного ФС образуется поверхностями маховика 1 и нажимного диска 2, а ПТ вспомогательного ФС — поверхностями ведущего 3 и нажимного 5 дисков. Примерами конструкций такого типа могут служить ФС (А. с. 579469 СССР) тракторов Владимирского тракторного завода (ВТЗ) и Харьковского завода тракторных самоходных шасси (ХЗТСШ), а также ФС моделей В2В (табл. 1.16) фирмы Валео . [c.74]

В качестве второго примера рассматривался образец из стали 12ХНЗМД размером 5x5x100 мм, подвергнутый одностороннему пластическому поверхностному деформированию (ППД) методом ультразвуковой обработки. Образец разрезали диском с алмазным напылением (толщина 0,8 мм, радиус 80 мм) с измерением длины надреза I и деформации eii = e . Разрезку осуществляли как со стороны, подвергнутой ППД (рис. 5.3, образец /), так и с противоположной стороны (образец II). Результаты измерений представлены ниже. [c.276]

Пример. Диск радиусом г = 0.25 м приводится в движение от кривошипа ОА и вертикальной рейки (рис. 63). От кривошипа движение лиску передается 1[ри помощи шатуна //С. Рейка движется no [yi ai .i[f.no по закону, v = 2 m криво-пшп врап1аегея со1ласно уравнению л к [c.169]

Пример. Однородный гориюнтальный диск радиусом R и силой гяжести Р МОЖС1 upanuiTi. H без трения вокруг вертикальной оси. Как изменится угловая скорость диска, если первоначально стоящий на диске на расстоянии г от его оси человек с силой z [c.198]

Пример. Однородный горизонтальный диск радиусом R и силой тяжести Р можсг нр ицаться бсч трения вокруг пертикальной оси. Как изменится углоная скорость диска, если первоначально стоящий на диске па расстоянии г от его оси человек с силой z [c.313]

Пример 5. Определить размеры роликов лобовой фрикционной передачи винтового пресса и усилие включения (рис. 7.7) по следующим данным мощность на ведущем валу jVi = 3,0 кВт, частота вращения ведущего вала 1 = 600 об/мин. наименьшая частота вращения ведомого вала fJ2min = 200 об/мин. Диапазон регулирования Д = 3. Диски и маховик 2 изготовлены из чугуна СЧ15-32. Обкладка маховика выполнена из кожи. [c.136]

Пример 3. Определить номинальный момент, передаваемый фрикционной сцепной муфтой с одним ведущим диском, имеющим фрикционные обкладки из асбестопой ленты, если диаметр наружного диска D = 220 мм, диаметр внутреннего диска Di = 140 мм, частота вращения гг = 750 об/мин, коэффициент запаса сцепления р=1,5, число включений в час т = 120. Определить также усилие, необходимое для нажатия на диски муфты. Муфта работает со смазкой. [c.406]

Посадки па конусах не обеспечивают точной продольной фиксации. Взаимное положение деталей сильно зависит от точности изготовления конусов на валу и детали, от усилия затяжки и меняется при переборках в результате смятия и износа сопрягающихся поверхностей. По этой причине соединения на конусах нельзя применять в случаях, когда требуется строго выдержать осевое положение соединяехшх деталей. В качестве примера приведем узел водила планетарной передачи, диск которого прикреплен к корпусу на осях сателлитов. В конструкции д выдержать точное расстояние I по всем точкам крепления практически невозможно. Из-за неизбежных погрешностей диаметральных размеров конусов и осевых расстояний между ними продольные перемещения диска при затяжке будут различными для различных пальцев. Результатом явятся перекос II волнистая деформация диска, сопровождающиеся перенапряжением последнего. Затруднено также соблюдение межцентровых расстояний между конусами. Обеспечить совпадение центров отверстий в соединяемых деталях совместной обработкой (как это часто делается при цилиндрических отверстиях) невозможно. Практически соединение является несо-бираемым. [c.602]

Проследим это на примере выравнивающего механизма по схеме рис, 430, л. Пусть упорный диск вала выполнен с перекосом. На самом узком участке зазора (вил л) сегменты опускаются в промежутки между шариками, раздвигая последние, что вызывает сближение шариков и иодъе.м сегментов на противоположном, широком участке зазора (вил < )- Поверхности скольжения сегментов благодаря самоустанавливаемости последних располагаются в ол-но11 наклонной плоскости. Одновременно обеспечивается равномерное распределение на1рузки межлу сегментами. [c.441]

Задачи типа, рассмотренного в данном разделе, обсуждались впервые Мрузом [25] применительно к оптимальному проектированию пластических конструкций. В более общем виде они обсуждались Прагером [26, 27]. Позднее аналогичным образом рассматривалось оптимальное проектирование упругих конструкций с данной динамической податливостью при действии гармонически изменяющихся нагрузок [28] и оптимальное пластическое проектирование дисков [29]. В этих работах читатель найдет частные примеры. [c.36]

Характерными примерами деталей, соединяемых с натягом, могут служить кривонжпы, пальцы кривошипов, детали составных коленчатых валов (рис, 6.1, а), колесные центры и бандажи железнодорожного подвижного состава (рис, 6.1, б), венцы зубчатых и червячных колес (рис. 6.1, fl), диски турбин, роторы электродвигателей, подшипники качения (рис, 6.1, г) и т. д. [c.81]

Глава 24 посвящена разработке чертежей и схем изделий РЭА. Оформление схем рассмотрено на примере электрической принципиальной схемы чертежей изделий РЭА - на примере печатной платы (детали и узла). Приведены задания и методические рекомендации для выполнения графических работ Nq 7 и No 8, предусматривающих оформление указанных схемы и чертежей. Разрабатывать чертежи печатной платы рекомендуется автоматизированно, с использованием обьектно-ориентированной системы на компакт-диске, для чего в главе даны соответствующие методические указания. [c.487]

Пример модели муфты сцепления автомобиля. Примером, когда ветвь типа R включается между двумя небазовыми узлами, может служить эквивалентная схема муфты сценления автомобиля, составленная для вращательного движения (рис. 2.8,6). На рис. 2.8, а схематично изображена муфта сцепления. На рис. 2.8 Ml —момент на входном валу Л г —нагрузка на выходном валу муфты Ri и Ri — коэффициенты трения в подшипниках Li и Z.2 — крутильные гибкости валов Ji и /з — моменты инерции ведущего и ведомого дисков муфты R = R(t) — а коэффициент трения между дисками сцепления. [c.81]

Следовательно, динамическая неуравновешенность выражается через D,., и М/,. Из теоретической механики известно, что такая система нагружения эквивалентна двум скрещивающимся векторам. Поэтому динамическая неуравновешенность может быть выражена также и другим образом, а именно двумя скрещивающимися векторами дисбалансов Di и D>, которые расположены в двух плоскостях, перпендикулярных оси вращения, и вращаются вместе с ротором ( крест дисбалансов ). Примером динамически неурав-новеше(гного ротора может служить двухколенчатый вал с эксцентрично закрепленным на нем круглым диском [рис. 6.13). Опоры. 4 и й нагружены скрещивающимися силами и Fb, векторы которых вращаются вместе с валом. [c.214]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...