Регулирование изменением расхода воды

Регулирование изменением расхода воды [c.36]

Поддержание постоянной температуры в помещениях (регулирование отпуска теплоты на отопление) при изменяющейся температуре наружного воздуха и неизменной теплоотдающей поверхности отопительных приборов осуществляется обычно изменением температуры прямой воды в подающей линии. Эта температура изменяется примерно линейно в зависимости от температуры наружного воздуха. Такое регулирование отопительной нагрузки носит название качественного. Возможно также количественное регулирование изменением расхода сетевой воды, но осуществить его значительно сложнее. [c.194]

Изменение расхода воды в турбине, а следовательно, и её мощности от максимума до нуля осуществляется её регулированием (поворотом лопаток Финка, лопастей Каплана и [c.255]

Электрический регулятор этого типа целесообразно применить в качестве дополнительной меры, облегчающей регулирование путём изменения расхода воды. [c.310]

По исследованиям многих специалистов, такой график не может обеспечить вполне точного поддержания постоянной температуры воздуха в отапливаемых помещениях. Более желательным, по их мнению, является так -называемый график количественно-качественного регулирования, при котором ио мере повышения температуры наружного воздуха снижается не только температура подаваемой воды, но и ее количество. Практическое внедрение этого графика при протяженных сетях и наличии постоянной нагрузки горячего водоснабжения весьма затруднено. В ленинградских тепловых сетях применяется разновидность такого графика со ступенчатым изменением расхода воды. [c.74]

Эксплуатационные испытания подтвердили резкое уменьшение инерционности пароперегревателя при регулировании перегрева впрыском по сравнению с регулированием поверхностным пароохладителем время запаздывания изменения температур пара с момента увеличения расхода воды на впрыск в обоих опытах составляло 25—30 сек., а скорость изменения температуры пара была выше в опыте с большим изменением расхода воды. Так, при увеличении расхода воды на 2 г/час скорость падения температуры пара составила [c.121]

Схема применяется в тех случаях, когда влияние расхода газа сказывается на изменении температуры пара по тракту парогенератора быстрее, чем влияние изменения расхода воды. В противном случае целесообразно выполнять регулирование топлива по схеме задание — расход газа , а питание регулировать по температуре пара в промежуточной точке тракта с опережающими скоростными сигналами по расходу воды и газа [c.847]

Регулирование мощности агрегата ГЭС производится изменением расхода воды, проходящей через гидротурбину. Мощность ГЭС в /-Й момент времени равна [c.138]

При центрально регулировании возможно применять либо количественное регулирование, сводящееся к изменению расхода воды в подающей линии при неизменной ее температуре, либо качественное, при котором расход воды остается постоянным, а меняется ее температура. [c.172]

Обычно в жилых районах отопительной нагрузке сопутствует нагрузка горячего водоснабжения. Поскольку преобладает отопительная нагрузка, центральное регулирование осуществляется по температурному графику отопительной нагрузки. Для того, чтобы обеспечить температуру горячей воды 60 °С, температура сетевой воды в подающей линии должна быть не ниже 70°С. Поэтому на температурном графике для подающей линии делается так называе.мая срезка при температуре 70 °С (практически — при более высокой температуре). Как видно из рис. 12-8, область срезки имеет место от начала отопительного сезона /н=Ю°С до Эта область характеризуется постоянным перепадом температур р" = %[ — Вместо изменения расхода воды для этой области применяют регулирование местными пропусками, осуществляя периодическое отключение отопительных систем от тепловой сети и поддерживая тем самым заданную температуру в помещениях. Число часов работы отопительных систем в течение суток для области срезки равно [c.175]

Автоматическое регулирование котельных установок. Система автоматического регулирования котельных установок обеспечивает изменение производительности установки при сохранении заданных параметров (давления и температуры пара) и максимального КПД установки. Кроме того, повышает безопасность, надежность и экономичность работы котла, сокращает количество обслуживающего персонала и облегчает условия его труда. Автоматическое регулирование котла включает регулирование подачи воды, температуры перегретого пара и процесса горения. При регулировании питания котла обеспечивается соответствие между расходами воды, подаваемой в котел, и вырабатываемого пара, что характеризуется постоянством уровня воды в барабане. [c.166]

Регулирование питания котлов малой производительности обычно осуществляется одноимпульсными регуляторами, управляемыми датчиками изменения уровня воды в барабане. В котлах средней и большой паропроизводитель-ности с малым водяным объемом применяются двухимпульсные регуляторы питания котла по уровню воды и расходу пара, а также трехимпульсные, управляющие питанием котла по уровню воды, расходу пара и перепаду давлений на регулирующем клапане. [c.166]

При практическом осуществлении системы автоматического регулирования необходимо уменьшить время запаздывания регулируемого параметра, т. е. по возможности ускорить реакцию регулятора при изменении режимов работы котла, а кроме того — стабилизировать возмущения, действующие на пароперегреватель как со стороны топочного устройства, так и в результате изменения расхода пара. В связи с этим в полностью автоматизированных котлах важное значение приобретает работа регулятора тепловой нагрузки, поддерживающего соответствие между нагрузкой котла и подачей топлива и воды. При выборе способа регулирования температуры перегретого пара учитывается также диапазон и надежность способа регулирования. [c.213]

Из всех составляющих формулы эксплуатационных затрат главное значение имеет статья расходов на оплату топлива. При ручном регулировании теплопроизводительности котельной единственным параметром, по которому производится изменение расхода газа, является наружная температура. Для этой цели составляют так называемый отопительный график, выражающий линейную зависимость между температурой теплоносителя на выходе из котла и наружной температурой. Вместо температуры сетевой воды на таком графике можно отложить непосредственно расход топлива. Это особенно важно для групповых котельных, от которых снабжаются как производственные, так и коммунально-бытовые потребители. Пример такого графика среднечасовых нагрузок котельной, работающей на мазуте, приведен на рис. 21. [c.35]

Выше были рассмотрены схемы присоединений к тепловым сетям трех видов местных установок — систем отопления, вентиляции и горячего водоснабжения. Все они рассматривались порознь, т. е. как бы с присоединением к одному обш ему коллектору, давление в котором неизменно. У большинства потребителей тепла обычно есть в наличии и системы отопления, и установки горячего водоснабжения, а иногда и вентиляции. Все эти системы присоединяются к единому тепловому пункту, подача теплоносителя к которому производится по общему вводу. Выключение или даже сокращение расхода сетевой воды в одной из подключенных к тепловому пункту местных систем вызывает изменение перепада давлений на вводе и отсюда изменение расхода сетевой воды в другой системе этого теплового пункта. Таким образом, регулирование местных систем, присоединенных к общему тепловому пункту, получается взаимосвязанным. [c.87]

Надежная автоматика. Водогрейные котлы должны быть оборудованы автоматикой регулирования и автоматикой безопасности. Автоматикой регулирования поддерживается определенная температура воды на выходе из котла в зависимости от температуры внешнего воздуха путем изменения расхода газа, регулируются тяга и подача воздуха в соответствии с расходом газа. Автоматикой безопасности отключается подача газа к горелкам при погасании факела, аварийном падении давления топлива и воды, недостаточном давлении воздуха, повышении температуры воды сверх допустимой и неисправностях в системе автоматического регулирования. [c.7]

Удовлетворение указанных требований требует наличия промежуточных баков достаточной емкости, обычно не менее часовой производительности установки. ВТИ предложена система регулирования уровня в промежуточном баке с жесткой связью по расходу сырой воды (по общему расходу воды, подаваемой на водоочистку, при групповой схеме регулирования или по расходу воды, подаваемой в данный осветлитель, при индивидуальной схеме регулирования). При этом за счет сработки и заполнения регулирующей емкости промежуточных баков уменьшается амплитуда изменений расхода сырой воды. [c.149]

Регулирование уровня в испарителе осуществляется изменением количества пара, подаваемого в испаритель первой ступени. Для этого можно часть пара всегда перепускать из расширителя в конденсатор последней ступени и регулировать уровень по ступеням изменением расхода этого потока. Установка может быть рассчитана также так, чтобы в нормальных условиях небольшая часть воды в расширителе выпаривалась паром от постороннего источника. Тогда при уменьшении давления греющего пара рас- [c.368]

В водяных тепловых сетях основное регулирование отпуска теплоты осуществляется центрально следующими способами изменением температуры воды в подающем трубопроводе без регулирования расхода воды (качественное регулирование) [c.328]

Регулирование количества охлаждающей воды задвижками или заслонками не оказывает существенного влияния на изменение расхода электроэнергии электроприводом насоса, поэтому такой способ регулирования неэкономичен. [c.281]

Регулирование изменением расхода воды требует больших усилий для привода регулирующего механизма. Необходимая работа регулирования не может быть развита центробежным маятниковым регулятором. Поэтому для регулирования гидротурбин применяют регуляторы непрямого действия, производящие необходимую работу регулирования при помощи сервомоторов, состоящих из цилиндра и поршня (или плунжера), действующих путём подачи под даьле-нием рабочей жидкости (масла, реже воды). [c.310]

Камеры ОКФ изготавливаются в двух исполнениях, отличающихся общим числом форсунок. Камеры кондиционеров Кт с диаметром форсунок 3 3,5 4 мм вне зависимости от ранее принятой плотности 18 или 24 шт/м заменяются на одну камеру орощения ОКФ (исполнение 1), а камеры с диаметром форсунок 4,5 5 5,6 мм при плотности 18 или 24 шт/м заменяются на одну камеру ОКФ (исполнение 2). Камера орошения ОКФ оснащена тангенциальными широкофакельными форсунками механического распыла воды ШФ 5/9 одного типоразмера для всех камер. Форсунки имеют диаметр входного канала 5 мм, диаметр выходного сопла 9 мм. Большие отверстия снижают засоряемость форсунок, а широкий угол раскрытия водяного факела до 140° приводит к снижению нагрузки на входные и выходные сепараторы н повышению надежности работы камеры. Расходная характеристика форсунки приведена на рис. 5-21. Регулирование осуществляется без байпаса путем изменения расхода воды (адиабатные процессы) или расхода воды и ее температуры (политропные процессы). Шаровой клапан, поддерживающий постоянным уровень воды в баке камеры, имеет производительность 20 м /ч при давлении 1,5-10 Па. Водяной фильтр и переливное устройство выполнены съемными и могут устанавливаться с любой стороны камеры. Максимальная допустимая скорость воздуха в камере составляет 3 м/с аэродинамическое сопротивление камеры не превышает 160 Па. [c.164]

Всякое изменение развиваемой гидротурбинной мощности, вызванное колебанием полезной нагрузки, сопровождается изменением расхода воды через регулирующий орган. Поэтому во время перехода турбины с одного режима работы на другой в напорном трубопроводе возникают колебания напора, вызванные явлением гидравлического удара. Эти колебания можно всегда сделать очень малыми, если выбрать достаточно большое время процесса регулирования. Но согласно уравнению (76), чем длительнее расхождение между Л/д и тем больше соответствующая избыточная или недостающая работа, а следовательно, тем больше будет отклоняться в процессе регулирования угловая скорость турбины от ее начального нормального значения Шд. Значительное колебание оборотов турбины не может быть допущено, так как оно отрицательно отзывается на обслуживаемых производственных процессах. С другой стороны, уменьшение времени переходного режима вызывает увеличение колебания напора, которое может достигнуть недопустимой с точки зрения прочности трубопровода и турбины величины. Для турбин низконапорных, у которых удельный вес ELv камеры рабочего колеса и всасывающей трубы в общей величине nlv велик (достигая 50 — 60%), предельная величина гидравлического удара определяется допустимым понижением давления в горле всасывающей трубы, которое, во избежание разрыва столба воды, не должно близко подходить к абсолютному нулк5. Поэтому на практике всегда приходится подбирать такое время процесса регулирования, которое было бы приемлемо и с точки зрения колебания угловой скорости (оборотов) турбины и с точки зрения колебания напора. Решение этого вопроса и составляет предмет расчета гарантий регулирования. [c.180]

Изменяется расход воды на конденсатор при условии = = onst (условие jDi = onst осуществляется при специальном регулировании, а также при сверхкритическом перепаде давления на регулирующем клапане). В этом случае, несмотря на изменение расхода воды в широком диапазоне, производительность выпарной установки не изменяется, так как остается неизменным температурный напор установки. Во многих случаях производства перепад на регулирующем клапане — сверхкритический. Если не учитывать этого, то увеличение расхода воды на конденсатор приведет к перерасходу воды при практически неизменной производительности установки. [c.166]

Необходимо также предусмотреть специальное приспособление для отвода небольшого количества инертных газов, которые могут накапливаться в конденсаторе и сборнике. При этом производят периодическую или непрерывную продувку, которая может выполняться вручную или автоматически по температуре конденсата. Даже если инертный газ поступает в систему непрерывным потоком, то при малых его расходах простым дросселированием этого потока невозможно добиться качественного регулирования давления. Рассмотрим в качестве примера колонну высотой 3 м скорость паров в колонне 0,6 м1сек, содержание инертных газов в парах 0,1%. При емкости конденсатора и сборника примерно 14 постоянная времени по каналу давление — расход инертных газов составит около 1 ч. Уменьшение температуры воды вызовет уменьшение давления в конденсаторе, которое будет восстанавливаться очень медленно, даже если клапан на газовой линии полностью закрыт. Известно, что объекты, которые характеризуются одной большой постоянной времени, легко поддаются регулированию. Однако в рассматриваемой системе регулирования большая постоянная времени крайне нежелательна, так как может вызвать насыщение выходного сигнала регулятора. Это явление объясняется тем, что этот объект фактически характеризуется двумя постоянными времени. Постоянная времени по каналу изменение давления — изменение расхода воды или изменение давления — изменение температуры воды составляет приблизительно 1 мин или меньше (см. гл. 11, посвященную теплообменникам), так как она соответствует изменению парциального давления конденсирующихся паров. Постоянная вре.мени, соответствующая изменению парциального давления инертных газов, значительно больше. При изменении скорости охлаждения система регулирования для поддержания постоянства общего давления должна изменить парциальное давление инертных газов. Так как в этом случае имеет место скорее слежение, чем регулирование, то большая постоянная времени вызывает значительное ухудшение переходного процесса. [c.370]

Расположение газомазутных пиковых котельных в районах тепло-потребления позволило рассматривать их совместную работу с АТЭЦ по последовательной схеме соединения, которая обладает двумя основными преимуществами по сравнению с параллельной схемой во-первых, возможностью отпуска теплоты от АТЭЦ с более низкими параметрами отбираемого пара, что приводит к увеличению выработки электроэнергии по теплофикационному циклу во-вторых, возможностью работы АТЭЦ, тепловых сетей и пиковых котельных по условному температурному графику, понятие которого основано на принципе качественного регулирования отпуска теплоты. Количество теплоты от теплоисточника регулируется путем изменения температуры сетевой воды при постоянном ее расходе. При регулировании по условному температурному графику тепловая сеть рассчитывается на такой расход воды, который необходимо было бы подогревать до условной расчетной температуры в том случае. [c.118]

Система рециркуляции и подогрева моющих жидкостей включает в себя моторонасосные установки 1,3 и фильтровальные установки 15. Подогрев жидкостей осуществляется при помощи змееви-кового нагревателя 1S, теплообменника 16, а также парового подогревателя 14. Температура воды, используемой для промывки полосы, поддерживается изменением расхода пара в подогревателе И, обеспечиваемого вентилем 17 с автоматическим регулированием. Фильтровальные устройства в системе циркуляции воды при окончательной промывке полосы не требуются, так как полоса годна к использованию без дополнительной очистки. [c.185]

Характерной особенностью воздушно-водяных испарительных холодильных машин является возможность регулирования температуры охлажденной воды Изменением не только вакуума, но и начальных параметров и расхода воздуха. Расширяется интервал температур воды при одном и том же вакууме от температуры насыщения пара до температуры воздуха по смоченному термометру, а также интервал давлений —в сторону снижения вакуума при одной и той же температуре охлаждения воды. Ее охлаждение происходит в основном за счет скрытой теплоты парообразования, т. е. слабо зависит от расхода воздуха. Зато от расхода воздуха зависят параметры процесса — температура и давление (вакуум). Изменение вакуума позволяет уменьшить расход воздуха и тем самым увеличить теплосъем с каждого килограмма воздуха (рис. 5-28). А поскольку мощность привода турбокомпрессора ВХМ зависит от расхода рабочего ела и от вакуума, то снижение вакуума аа счет введения в аппарат небольшого количества воздуха при почти постоянном расходе пара позволяет эту мощность уменьшить по сравнению с чисто вакуумным охлаждением, аналогично графику на рис. Б-7 (кривая 6). В ВХМ энергозатраты также меньше, чем в воздушных холодильных машинах, так как расход воздуха в них на порядок меньше в силу испарительного принципа охлаждения. По энергозатратам ВХМ находятся нй уровне фреоновых парокомпрессионных хй-Лодильных машин в которых термический Кпд близок к КПД цикла Карно. [c.169]

В водно-химической части энергоустановки рекомендуется автоматизация регулирования гидравлической нагрузки водоочистки для прямоточных установок — по уровню воды в промежуточных баках или деаэраторах для водоочисток с осветителями, кроме того, — по уровню воды в промежуточном баке с Использованием его емкости для сглаживания пиковых расходов (допустимы изменения гидравлической нагрузки в пределах 5% в 1 мин). Должен быть автоматизирован подогрев— с регулированием температуры воды в пределах 1°С при наличии осветителей и в пределах 3°С при отсутствии таковых, затем дозирование всех реагентов по импульсу от расхода воды заполнение водой промывочных баков, выполняемое цо возможности непрерывно и равномерно поддержание постоянного давления в обратной магистрали системы тепловодо-снабжения и в паровых уравнительных линиях деаэраторов и бойлеров поддержание заданной температуры сетевой воды в системе теплоснабжающей установки. [c.304]

Комбинированные котлы такого типа не требуют глубокого регулирования, так как обычно паровая нагрузка на собственные нужды котельной изменяется пропорционально изменению расхода теплоты на отопление, вентиляцию н горячее водоснабжение. Однако при включении всех топочных экранов прямоточных водогрейных котлов в качестве парообразующих конту-ров, включенных на выносные циклоны по безбарабанной схеме (см. рис. 3.8), паропроизводительность таких комбинированных котлов может достигать 40 — 45% номинальной нагрузки водогрейного котла. В некоторых случаях даже такие комбинированные котлы в сочетании с комбинированными котлами, работающими в чисто водогрейном режиме, могут достаточно успешно работать и покрывать потребление пара на технологические нужды, имеющие значительные сезонные колебания. Однако в этом случае поддержание постоянным достаточно высокого расхода пара является часто затруднительным, так как такой комбинированный котел одновременно выдает до 50 — 60% теплоты в виде перегретой воды. В некоторых централизованных котельных, особенно при небольшом числе установленных комбинированных котлов, выдача такого количества перегретой воды значительно превышает средний расход на горячее водоснабжение. Указанные обстоятельства сильно ограничивают область ярименения комбинированных котлов, вьшолненных по схеме, изображенной на рис. 3.8, особенно при включении [c.98]

На вход измерительного блока регулятора поступают импульсы по уровню воды и расходу пара, а также сигнал упругой обратной связи. Даухимпульсный регулятор работает с опережением, так как импульс по расходу пара вызывает изменение подачи воды еще до того, как изменение расхода пара вызовет отклонение уровня в барабане котла. Такой способ регулирования значительно улучшает условия работы котла. Даухимпульсный изодромный регулятор поддерживает заданный уровень воды в барабане котла независимо от возмущения. В качестве сервомотора регулятора уровня используется гидравлический исполнительный механизм типа ГИМ-Д2И, обеспечивающий пропорционально-интегральпый закон регулирования. [c.247]

Использование сигнала по перепаду давления позволяет вести автоматическое регулирование при любых режимах работы котельной. В то же время использование сигнала по расходу требует вмешательства персонала для изменения задания регулятору в периоды подключения или отключения котлов. Учитывая это, в схеме регулирования рис.. 11-3,6 в качестве датчика используют дифмано-метр, измеряющий перепад давления воды на котлах. Сигнал от дифманометра поступает на вход измерительного блока регулятора, где происходит сравнение его с заданием и с сигналом гибкой обратной связи по положению регулирующего органа. В зависи- ости от знака этого сигнала происходит соответствующее изменение положения регулирующего органа и как следствие изменение сброса воды мимо котлов по линии перепуска. [c.252]

По самому принципу устройства однотрубные системы, конечно, имеют значительно большую гидравлическую устойчивость, нежели системы двухтрубные. Этому способствует значительное повышение доли потерь напора в однотрубных стояках. Однако увеличение гидравлической устойчивости однотрубных систем отопления, к сожалению, не означает полной независимости их работы от расхода воды и температурного режима. Причиной разрегулировки 0 дн0трубных систем отопления является разное изменение коэффициентов теплопередачи отопительных радиаторов, расположенных последовательно по этажам здания. По исследованиям ряда авторов, для правильного функционирования однотрубных систем, так же как и двухтрубных, необходимо проводить режим количественно-качественного регулирования. [c.29]

Существует два принципиально различных метода регулирования температуры прессформы изменением расхода охлаждающей воды (или другой жидкости) и регулированием темпа работы литейной мащины. По первому методу работают устройства, изменяющие расход охлаждающей воды в зависимости от температуры прессформы или температуры отходящей воды, а также устройства, включающие и выключающие охлаждение одновременно с началом и концом работы литейной мащины. Ко второму методу регулирования температуры относится обеспечение работы мащины с жестким циклом, выключение мащины при перегреве прессформы (блокировка) и включение рабочего хода мащины после достижения прессформой определенной температуры (рефлекторное управление). Мнения об эффективности и целесообразной области применения этих методов регулирования различны. [c.182]

Регулирование [ [двигателей объемного вытеснения В 25/(00-14) (паросиловых К 7/(04, 08, 14, 20, 28) паротурбинных К 7/(20, 24, 28)> установок-, распределителышх клапанов двигателей с изменяемым распределением L 31/(20, 24) турбин путем изменения расхода рабочего тела D 17/(00-26)] F 01 движения изделий на металлорежущих станках, устройства В 23 Q 16/(00-12) F 04 [диффузионных насосов F 9/08 компрессоров и вентиляторов D 27/(00-02) насосов <В 49/(00-10) необъемного вытеснения D 15/(00-02)) и насосных установок (поршневых В 1/(06, 26) струйных F 5/48-5/52) насосов] F 02 [забора воздуха в газотурбинных установках С 7/057 зажигания ДВС Р 5/00-9/00 подогрева рабочего тела в турбореактивных двигателях К 3/08 реверсивных двигателей D 27/(00-02) (теплового расширения поршней F 3/02-3/08 топливных насосов М 59/(20-36), D 1/00) ДВС] зазоров [в зубчатых передачах Н 55/(18-20, 24, 28) в муфтах сцепления D 13/75 в опорных устройствах С 29/12 в подшипниках <С 25/(00-08) коленчатых валов и шатунов С 9/(03, 06))] F 16 (клепальных машин 15/28 ковочных (молотов 7/46 прессов 9/20)) В 21 J количества (отпускаемой жидкости при ее переливании из складских резервуаров в переносные сосуды В 67 D 5/08-5/30 подаваемого материала в тару при упаковке В 65 В 3/26-3/36) конденсаторов F 28 В 11/00 G 05 D [.Mex t-нических (колебаний 19/(00-02) усилий 15/00) температуры 23/(00-32) химических н физико-химических переменных величин 21/(00-02)] нагрузки на колеса или рессоры ж.-д. транспортных средств В 61 F 5/36 параметров осушающего воздуха и газов в устройствах для сушки F 26 В 21/(00-14) парогенераторов F 22 В 35/(00-18) подачи <воздуха и газа в горелках для газообразного топлива F 23 D 14/60 изделий к машинам или станкам В 65 Н 7/00-7/20 питательной воды в паровых котлах F 22 D 5/00-5/36 текучих веществ в разбрызгивающих системах В 05 В 12/(00-14)) [c.162]

Несомненно, что наиболее желательно было бы дозировать реагенты непосредственно по параметрам качества исходной воды. Но такие схемы практически неосуществимы. При сложности зависимости дозы реагента от ингредиентов анализа здесь прищлось бы прибегать к устройствам, осуществляющим опытную обработку, и на основе результатов последней дающим сигнал на изменение дозы. Это привело бы к недопустимому запаздыванию сигнала, не говоря уже о сложности таких устройств. Вследствие сильного запаздывания сигнала нельзя также строить системы автоматизации на использовании только параметров качества воды, определяемых в процессе или по окончании ее обработки. Эти параметры могут быть использованы (при наличии соответствующих датчиков) лишь как корректирующие для систем пропорционального дозирования реагентов по расходу воды, поступающей на обработку. Из числа таких параметров может быть использована величина pH воды для корректирования дозирования известкового молока. Такие схемы применены за рубежом и в ближайшем будущем найдут распространение и в СССР. Регулирование дозы извести по величине pH обрабатываемой воды было осуществлено еще несколько лет назад институтом ВОДГЕО в схеме известкования воды на водоподготовительной установке ТЭЦ автозавода. Однако эта система не нашла распростра- [c.154]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...