Вт), регулируемые заполнением

Применяют также центробежные муфты, в которых рабочим органом служат стальные шарики или дробь, смазываемые графитом (рис. 316). Момент передается силами трения. Предельный момент можно регулировать заполнением муфты. Он значительно превышает момент трогания. [c.604]

Дисковый питатель (фиг. 88) состоит из вращающегося в закрытом корпусе (кожухе) диска, иа который поступает топливо. На диске оно рассыпается под углом естественного откоса и сбрасывается в течку к мельнице при помощи ножа. Над диском расположена телескопическая труба, изменением высоты которой регулируется заполнение диска топливом. [c.166]

Недостатком литниково-питающих систем по варианту I является отсутствие элементов, задерживающих шлак, и элементов, регулирующих скорость заполнения формы. Однако применение специальных разливочных ковшей и других мер, предотвращающих попадание шлака в форму, позволяет получать отливки без шлаковых включений. Скорость заполнения формы металлом практически регулируется размерами стояков и коллекторов. [c.157]

Скольжение s регулируется изменением заполнения полости гидромуфты рабочей жидкостью. Скольжение полностью заполненной гидромуфты составляет 3—5%. Величина момента, передаваемого гидродинамической муфтой, может быть определена по формуле [c.297]

При малых заполнениях, когда вся жидкость будет находиться на периферии, такая конструкция перестает работать как регулирующий орган. Глубина регулирования у нее мала (порядка 10%). [c.270]

Жидкостный поршневой успокоитель состоит из неподвижного цилиндра, заполненного жидкостью, в котором перемещается поршень, соединенный с подвижной системой прибора. При движении поршня создается разность давлений по обеим сторонам его и жидкость перетекает из одной полости цилиндра в другую через зазор б и капилляр радиусом г (рис. 26.5, а). Винтом можно изменять проходное сечение капилляра и регулировать величину коэффициента успокоения С. В приборах применяются также успокоители без капилляров и успокоители с поршнем, имеющим отверстия малого диаметра, у которых коэффициент С не регулируется. [c.380]

Подшипники лопаток из наполненного фторопласта, выполненные без корпуса 19, рассматривались в П.4. (рис. 11.12). Они могут работать с любой смазкой, а при хорошем отводе тепла и малом теплообразовании — без смазки. Такие подшипники (рис. IV.7, в) являются наиболее перспективными. Коэффициент трения в них / 0,1. Антифрикционный слой 32 подшипников состоит из пористой пластмассы, заполненной фторопластом и наносится непосредственно на металлическую поверхность подшипника. Средний подшипник 33 установлен в специальной обойме 36, приваренной к днищу крышки турбины, и может при помощи шпилек 34 регулироваться гайками 36 по высоте. Внутри подшипника, в пазу, установлено уплотнение 8. Нижний подшипник, выполненный в виде тонкостенной втулки 37, запрессован в нижнем кольце направляющего аппарата и огражден уплотнением. Верхний подшипник 31, имеющий антифрикционный слой, нанесенный на опорные поверхности, запрессован в верхней деке крышки турбины. [c.95]

Передвижная установка УДЦ-12 предназначена для автоматизированного контроля сварных швов сосудов и трубопроводов с толщиной стенки до 250 мм. Комплект аппаратуры содержит акустический, электронный и регистрирующий блоки. Акустический б,док состоит из локальной иммерсионной ванны в металлическом корпусе, заполненной трансформаторным маслом, внутри которой по схеме симметричного сканирования со скоростью 100 м/с перемещаются два наклонных ПЭП. Режим работы ПЭП — раздельно-совмещенный. Угол ввода можно регулировать в пределах а О. .. 65°. Возможность поворота ПЭП в положение а = О позволяет проводить настройку их чувствительности по донному сигналу. Двухкоординатный регистратор, обеспечивающий автоматическую трехканальную запись параметров дефектов в аналоговой форме па электротермической бумаге, конструктивно выполнен в едином модуле с акустическим блоком. На ленте регистрируются координаты, условные размеры и коэффициент формы дефектов. [c.386]

При подаче воздуха под давлением через резьбовое отверстие в крышке I (рис. а) происходит переключение плунжера 2. Одновременно воздух через калиброванное отверстие в штуцере и центральный канал плунжера начинает заполнять объем 3. По мере заполнения объема 3 давление в нем возрастает. Так как справа эффективная площадь плунжера в два раза больше, чем слева, за счет дополнительного плунжера 4, то после некоторой выдержки времени происходит переключение распределителя в исходное положение. Величина выдержки времени определяется величиной объема 3 и может регулироваться изменением объема. Изменение объема осуществляется вращением винта, 5, перемещающего поршень 6. Распределитель переключается после поступления сжатого воздуха в канал а и после некоторой выдержки времени возвращается в исходное положение, при сохранении подачи сжатого воздуха в кана.п а. На рис. бив схематически показан принцип работы распределителя. [c.308]

Тормозные диски I шпонкой жестко связаны с валом 3. Полость 2 между дисками и кожухом 4 заполнена жидкостью. Тормозной момент на валу 3 регулируется большим или меиьшим заполнением полости 2 жидкостью. [c.382]

Заботясь о надежности работы станции и о высоком качестве распыления, следует соблюдать ряд важных условий. Заправка резервуара станции смазкой производится только через заправочный фильтр. Скорость движения плунжера насоса станции вверх регулируется дросселем, который установлен на воздухопроводе, соединяющем пневматический распределитель с верхней полостью цилиндра. Эта скорость должна быть такой, при которой происходит наибольшее заполнение цилиндра мазью. Чтобы получить высококачественное распыление, надо отрегулировать дросселем, установленным между пневмораспределителем и нижней полостью цилиндра, скорость движения плунжера при нагнетании. Она должна быть такой, чтобы смазка, подаваемая в форсунку, успевала хорошо распыляться.. [c.45]

При кавитационных испытаниях можно наблюдать явление,, когда при снижении давления на всасывании возникает кавитация и в некоторых местах основной трассы, что увеличивает ее сопротивление. В этом случае для поддержания постоянного расхода необходимо открыть регулирующий орган в циркуляционной трассе. Для измерения кавитационных характеристик на горячей воде целесообразно применять специальное устройство, непосредственно измеряющее разность между давлением на всасывании и давлением насыщенных паров при температуре перекачиваемой воды [4]. Принципиальная схема такого устройства приведена на рис. 7.8. Главным элементом устройства является расположенный в потоке жидкости баллончик 6, заполненный до некоторого уровня перекачиваемой жидкостью. Во внутренней полости баллончика благодаря частичному заполнению устанав- [c.220]

Воздушный холодильник должен иметь электронагреватели для разогрева перед заполнением натрием. Теплообменник устанавливается на байпасе основного циркуляционного контура, и натрий подается в него напором испытываемого насоса. Воздух Б холодильник нагнетается вентилятором, расход воздуха регулируется шибером. При эксплуатации воздушного холодильника требуется контролировать расход натрия через него, так как имеется опасность застывания в нем натрия или забивания трубок окислами. [c.255]

Технология заполнения пенополиуретаном проста и не требует громоздкого оборудования, время вспенивания смеси компонентов можно регулировать, изделие заполняют при комнатной температуре (20—25 С). [c.164]

Как указывалось выше, вспомогательный масляный насос работает в период пуска турбины для заполнения маслопроводов, открытия регулирующих органов и смазки [c.505]

Проведение опыта и обработка результатов. Перед пуском установки нужно проверить по водоуказательному стеклу заполнение испарителя дистиллятом и проконтролировать положение всех вентилей. Если работает левый испаритель, должен быть открыт вентиль В1 (рис. 8-2), а вентили В2, ВЗ и В4 должны быть закрыты. Затем включить электрические нагреватели испарителя, пароперегревателя и термостатирующей оболочки калориметра. Одновременно пустить охлаждающую воду в конденсатор. Когда из сливной трубки конденсатора появится струйка конденсата, увеличить мощность нагревателей пароперегревателя и регулировать ее в дальнейшем так, чтобы температура пара после пароперегревателя была близка к температуре пара, на входе в калориметр и оставалась постоянной. Одновременно необходимо регулировать мощность нагревателей оболочки калориметра так, чтобы ее температура оставалась постоянной и равной выбранному значению (около 200—250° С). [c.232]

Изменение коэффициента тепловой аккумуляции припылов и покрытий позволяет в широких пределах регулировать жидкотекучесть металла и линейную скорость заполнения формы (табл. 36). [c.80]

Удовлетворение указанных требований требует наличия промежуточных баков достаточной емкости, обычно не менее часовой производительности установки. ВТИ предложена система регулирования уровня в промежуточном баке с жесткой связью по расходу сырой воды (по общему расходу воды, подаваемой на водоочистку, при групповой схеме регулирования или по расходу воды, подаваемой в данный осветлитель, при индивидуальной схеме регулирования). При этом за счет сработки и заполнения регулирующей емкости промежуточных баков уменьшается амплитуда изменений расхода сырой воды. [c.149]

Вентили на питательных линиях, кроме запорного перед водяным экономайзером (если его нет — перед котлом) и регулирующего, держат открытыми. Перед заполнением котла водой запорный вентиль перед экономайзером также полностью открывают питание водой производится с помощью регулирующего вентиля. У водяных экономайзеров отключаемого типа держат открытыми вентили между экономайзером и котлом и закрытыми вентили прямого питания котла помимо экономайзера. Вентили на линии питательной воды к выносным и впрыскивающим пароохладителям закрывают. [c.299]

Таким образом, производить спуск груза, тормозя методом иротивовращения на таких кривых, как / = 28 мм, /=]3,5 мм. нельзя, так как система попадает на неустойчивую характеристику. Обрат1 м внимание также на то, что эти кривые относятся к работе со значительной перегрузкой, поэтому на практике в зоне больших скольжений нигде не используются. Такой же точно характер изменения кривых, как на фиг. 16, будут и.меть и кривые, если уменьшать заполнение гидромуфты не установкой деревянных вытеснителей, а регулируя заполнение сидромуфты специальными устройствами, как это распространено повсеместно в гидромуфтах [4]. [c.26]

Проектирование литнико-питающей системы является важным этапом технологического процесса и оказывает значительное влияние на качество и свойства получаемых отливок. Выбором подвода металла и регулированием его потоков при заполнении формы можно создавать режим охлаждения отливки и в определенной мере регулировать ее структуру и служебные свойства. [c.145]

Практически скорости заливки не могут быть выдержаны постоянными вследствие того, что по мерс заполнения полости формы напор металла уменьшается. Если масса и размеры отливки требуют подвода металла в нескольких местах, то литниковые системы оболочковых форм проектируют с несколькими литниковыми чашами. Иногда используют два стояка, чтобы создать дросселирующий эффект нижнего сечения стояка, используемый для снижения скорости входа металла в полость формы в начале заливки. Например, в ОАО УМПО при заливке детали Блок ци.аиндра из чугуна высоту положения разливочного ковша (Я) от уровня пола з 1ливщик регулирует мостовым краном. Для снижения скорости выхода жидкого сплава из стояка в полость формы предусмотрены щелевые питатели (рис. 84). [c.166]

Гидромуфты делятся на нерегулируемые и регулируемые. К нерегулируемым относятся муфты, у которых при постоянной скорости вращения ведущего вала число оборотов ве- м% домого вала зависит только от нагрузочного момента на ведомом валу. В регулируемой гидромуфте число оборотов ведомого вала зависит также и от положения управляемого извне регулирующего устройства. Как нерегулируемые, так и регулируемые гидромуфты могут быть постоянного заполнения или переменного. Возрастание передаваемого момента в 20—25 раз по сравнению с расчетным при изменении скольжения в пределах [c.305]

Экспериментальная установка. Интенсивность теплообмена изучается на опытной трубе диаметром 30 мм длиной 230 мм с внутренним нагревателем (рис. 4.8). Опытная труба помещается в сосуд с прозрачными стенками из материала с низкой теплопроводностью, заполненный водой и снабженный двумя холодильниками. Теплота, выделяемая трубой, отводится двумя холодильниками змеевикового типа. Нагреватель в виде спирали имеет равномерно распределенную по длине каркаса обмотку из нихромовой проволоки. Электрическая мощность, потребляемая нагревателем, регулируется автотрансформатором и определяется по силе тока и падению напряжения в нагревателе. Сила тока измеряется двумя амперметрами типа Э390, включаемыми поочередно в зависимости от необходимых пределов измерения. Постоянство температуры воды в сосуде обеспечивается соответствующим расходом охлаждающей воды, кото- [c.151]

Опытная труба помещается внутри сосуда 2, заполненного водой. Она представляет собой тонкостенную трубу из нержавеющей стали диаметром 5 мм длиной 215 мм. По трубе пропускается электрический ток. Теплообмен между опытной трубой и кипящей водой происходит при атмосферном давлении. Ток в опытную трубу подается от электрического трансформатора по трубчатым токоподво-дам 4. Потребляемая мощность регулируется с помощью автотрансформатора 12. Мощность определяют по электрическому току и падению напряжения на опытной трубе. Падение напряжения и сила тока (через трансформатор тока) измеряются приборами типа Э390. Температура поверхности опытной трубы измеряется с помощью двух хромель-копелевых термопар. Спаи термопар заложены в среднем сечении трубы непосредственно в стенке вблизи 176 [c.176]

Наглядно это можно представить графически (рис. 150). Возьмем три машины, имеющие показатели степени ар = 1-т-З, и положим, что при полном заполнении все они имеют мощность, равную единице при этом к. п. д. гидромуфты т) = 0,98, а S = 0,02. Регулируя исло оборотов каждой из машин, получим характеристики (рис. 150) — для машины с р = 1 (прямая) 2 — для машины с ар — 2 вадратичная парабола) 3 — для машины с р = 3 (кубичная рабола). [c.260]

При дпиженпи яоршия / в цилиндре 2, заполненном вязкой жидкостью, производится торможение, для регулирования которого предусмотрен дополнительный цилиндр 3, сообщающийся отверстиями а и й с основным цилиндром 2. В цилиндре J при помощи винта 4 перемещается поршень 5, регулируя закрытие отверстия а, служащее для прохода жидкости. [c.268]

Фиг. 139. Схема получения крекинг-газа путём крекирования керосина при 730 — 750 С в смеси с воздухом при а — 0,25—0,28 1 — насос для подачи керосина 2 — камера крекирования 3— воздуходувка 4 —шит управления с терморегулятором автоматическим клапаном, регулирующим подачу керосина в камеру крекирования, и манометром диафрагмы измерения подачи воздуха 5 - гидравлический затвор в — второй гидравлический затвор (вне установки) 7 - скруббер, заполненный коксом, для охлаждения и промывки газа водой S—газодувка 9 — регулятор давления газа /О и II — скруйберы, заполненные древесными опилками для очистки газа от смол 72 игазовые регуляторы /4 —горелка-индикатор для контроля качества газа 75 —сливной бак-отстойник смол.

В полигонных условиях строительства была предложена и осуществлена опалубка другого типа (рис. 7-1,6), просто и легко выполняемая. Она представляет собой металлические щиты, опирающиеся на основание из листовой стали. Раздвижка опалубки регулируется прогонами, уложенными на грунт. Бетонирование в такой опалубке производится через боковые стенки изделия при не слишком жестком бетоне этот способ может дать весьма хорошие результаты. При такой опалубке требуется тщательное ведение работ, так как возможно появление раковин у поддона. При бетонировании элемента обязательно применять поверхностное и глубинное вибрирование. Поверхностные вибраторы типа С-413 на 2 800 об1мин крепятся к боковой стенке опалубки из расчета 1 вибратор на 1,5—2 пог. м длины изделия. Глубинные вибраторы типа И-40 на 5 700 об мин применяются во время процесса бетонирования в количестве 3—4 шт. Время бетонирования изделия составляет 3—6 ч и не должно выходить за эти пределы. Вначале предполагалось, что для обеспечения заполнения бетоном нижней стенки элемента необходимо устройство нутов или скосов. Однако бетонирование первых элементов показало, что при хорошем качестве вибрирования и тщательной работе можно бетонировать удовлетворительно и прямоугольные пустоты. Проводилось пробное бетонирование с различными осадками конуса. При осадке конуса 20 мм заполнение формы требует значительных дополнительных усилий вибрирования в наклонном положении, что трудно осуществимо в широком масштабе. Бетон с осадкой конуса 40 мм удовлетворительно заполняет форму без дополнительных усилий, но [c.311]

Питание гидравлических исполнительных механизмов должно осуществляться умягченной деаэрированной водой или конденсатом с повторным использованием. Расход воды на один механизм от 80 до 120 л ч. После заполнения системы водой ее, за исключе-нием случаев крайней необходимости, не следует опорожнять, так как это приводит к усилению коррозии элементов, работающих в 1Воде. Конструкция сочленения исполнительного механизма с регулирующим органом должна предусматривать использование полного хода поршня сервомотора исполнительного механизма при полном ходе регулирующего органа. При этом регулирующий орган должен быть уравновешен и легко перемещаться. Выполнение всех этих требований гарантирует надежную работу гидравлического исполнительного механизма. [c.242]

В пробирки, заполненные эталонными маслами, по мещают по одному шарику на вустой (по счету девятой) пробирке нанесены две метки. В эту пробирку (до нижней ее метки) наливают испытуемое масло, опускают в него шарик и закрывают резиновой пробкой, которая должна входить в пробирку до верхней метки. Далее пробирку вставляют в свободное гнездо Еискозкмстра и закрепляют ее пробкой с флажком. Размер воздушного пузырька в пробирке должен быть равен размерам пузырьков в пробирках с эталонными маслами. Его регулируют положением пробирки. Вис- [c.310]

Схема жидкостного реле (совместно с регулирующим клапаном) ТРЖ конструкции ОРГРЭС изображена на рис. 8-12. Ребристый термобаллон /, заполненный минеральным маслом, устанав-дивается в трубопроводе в потоке регулируемой воды. [c.219]

В типовой объем капитального ремонта турбоагрегата входят полная разборка со вскрытием и выемкой ротора и диафрагм, тщательный осмотр и проверка состояния всех частей, выявление ненормальностей, величин износа деталей, неудовлетворительных креплений и посадки подвижных и неподвижных деталей, которые могут отрицательно влиять на надежность и экономичность работы турбины, измерение зазоров и заполнение соответствующих формуляров. Проверка центровки диафрагм и линии валов турбины, редуктора (при наличии) и генератора, положения валов в подшипниках по уровню и исправление их в случае необходимости. Кроме того, капитальный ремонт предусматривает замену и ремонт изношенных деталей системы регулирования, масляных насосов, зубчатых передач, сегментов и колец паровых и водяных уплотнений, маслозащитных колец и валоповоротного устройства. Осмотр опорных и упорных подшипников и устранение дефектов в них, замена болтов, пружин и мелкий ремонт соединительных муфт. Ремонт и притирка или замена стопорного, атмосферного и регулирующих клапанов, проверка и смена их штоков и уплотнительных втулок. Чистка трубок конденсатора и проверка плотности конденсатора с паровой и водяной сторон, устранение неплотностей, смена дефектных трубок в количестве до 3% от общего числа, иодвальцовка части трубок и перебивка части их сальников, Очистка и промывка масляного бака, масляного [c.345]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...