Кривизна динамическая

Коэффициент восстановления 191 Кривизна динамическая 283 [c.447]

Износ неравномерен по профилю в связи с неодинаковой скоростью скольжения и неодинаковыми контактными напряжениями. Однако вследствие изменения радиусов кривизны в процессе изнашивания происходит его выравнивание. Изношенные зубья получают специфическую заостренную форму. Износ приводит к повышению динамических нагрузок и шума, к ослаблению зубьев и в конечном результате к их поломкам. [c.159]

Рассмотрим построение тензора кинетических напряжений для оболочки вращения нулевой гауссовой кривизны, находящейся в условиях динамического нагружения. [c.362]

Пусть оболочка вращения ненулевой гауссовой кривизны находится в условиях динамического нагружения. Напряженно-деформированное состояние оболочки характеризуется тензором кинетических напряжений (Т), построение которого рассмотрим в настоящем параграфе. [c.405]

Для нахождения функции ф используем динамическое условие совместности в форме (1.29) вместе с линеаризованным выражением для изменения кривизны ударной волны (3.5). [c.54]

Под действием набегающего на струю потока не только искривляется ее ось, но и деформируется ее поперечное сечение. Деформация сечения струи обусловлена разностью давления в различных точках сечения. Со стороны набегающего потока давление всегда оказывается больше, чем с противоположной стороны. Возникающая при этом равнодействующая сил давления увеличивает кривизну струи. Одновременно с этим на поверхности струи происходит перераспределение давления, так как скорость обтекающего струю потока в различных точках поперечного сечения струи различна. В лобовой и кормовой частях струи скорость практически равна нулю, в то время как в точках сечения, расположенных по нормали к набегающему потоку, скорость максимальная. Разность скоростей, а следовательно, и давления в этих точках растягивает сечение струи поперек набегающего потока. Совместное действие разности давления в указанных точках и динамического давления на лобовую поверхность струи придает поперечному сечению круглой струи сначала форму, близкую к чечевичной, а далее по длине струи — подковообразную. Деформация как оси струи, так и ее поперечного сечения значительно усложняет картину течения и приводит к известным трудностям в выборе аналитического решения. Часто эту задачу пытаются разрешить методами сложения потенциальных течений, однако эти методы оказываются малоэффективными для вязкой жидкости при переменной форме поперечного сечения струи. [c.340]

Не рассматривая динамического эффекта, связанного с неравномерным вращением троса, определим закон изменения уравновешивающего момента на выходе при неизменном моменте на входе. Обозначим через 1/р кривизну [c.375]

Как уже было замечено, с физической точки зрения существование кратного корня является случайным свойством динамической системы, которое можно устранить, изменив незначительно ее структуру. Простой пример этого случая представляют колебания материальной точки под действием силы тяжести в гладкой вогнутой чаше ( 91, пример 1). Пока главные кривизны в наиболее низкой точке хоть немного раз- [c.231]

Можно назвать ее геометрической кривизной, в отличие от динамической кривизны 85. С точностью до постоянного множителя и равна кривизне Герца ср. Г е р ц, цит. соч. в 61, стр. 89—93. [c.280]

Наименьшая кривизна. Сохраняя обозначения 84, определим для произвольного кинематически возможного движения с ускорением др при наличии заданных сил Qp динамическую кривизну К, как положительный квадратный корень из выражения [c.283]

Эта формула утрачивает силу, когда коэффициент р настолько мал, что ф 6/(2я) и необходимо учитывать кривизну траектории корня Л]. На рис. 18.99, А представлены графики зависимости а от р для двух значений Инкремента колебаний б = 2я-10 2 и б2 = 2я-10 . При б->-0 кривая А — р приближается к границе устойчивости, установленной для б = 0, т. е. соответствующей динамическому критерию, и в пределе совпадает с ней ). [c.448]

Неизменность (постоянство) соотношения между тепловым и динамическим воздействиями при конвективном теплообмене приводит к тому, что безразмерная скорость уноса массы или эффективная энтальпия оплавляющихся материалов почти не зависит от размеров тела, хотя уровень как теплового, так и динамического воздействия при увеличении радиуса кривизны R с 0,007 до 1 м изменяется на порядки. [c.301]

Rd = pQ i динамическая реакция, обусловленная изменением количества движения потока = Р Р + О — статическая реакция. Уравнение применимо к турбулентному потоку, удовлетворяющему во входном и выходном сечениях условию плавной изменяемости (малая кривизна линий тока и малые углы между ними). Силу R можно определять геометрически (фиг, 110) или проектированием ее слагающих на координатные оси. [c.500]

Принимается применительно к течению в трубе двухслойная схема течения турбулентное ядро — пристенный слой. Осредненные скорости в турбулентном ядре считаются распределенными практически равномерно, что тем точнее отвечает действительности, чем большее значение имеет число Рейнольдса. В динамическом и тепловом пристенных слоях трение и радиальный перенос тепла считаются развивающимися только на молекулярном уровне, причем по толщине оба слоя одинаковыми. Это приблизительно оправдывается в случаях, когда число Прандтля мало отличается от единицы. Кривизной пристенных слоев пренебрегают, вследствие чего в их пределах можно полагать постоянными касательное напряжение трения и плотность теплового потока. [c.117]

Действительно, устранение кривизны ротора путем обточки его по наружному диаметру вызовет благодаря наличию закрытых внутренних полостей неодинаковую толщину стенки ротора, окружающей эти полости. Кривизна ротора после сварки должна быть меньше 0,5—1 мм. В противном случае при динамической балансировке ротора могут возникнуть трудности. Опыт показывает, что кривизна ( бой ) сварных роторов, имеющих расстояние между опорами около 4 м, после сварки и термической обработки может лежать в пределах 0,3н-0,5 жж [93]. [c.123]

При малых частотах вращения, когда толщина жидкой пленки существенно превышает величину микровыступов на поверхности диска, на его поверхности образуется слой жидкости, толщина которого для данной частоты определяется состоянием поверхности и физическими свойствами жидкости, а избыточная жидкость вследствие поверхностного натяжения стекает с диска в пульсирующем режиме. В этом случае у его края жидкость собирается в виде валика, оставаясь в таком состоянии до тех пор, пока центробежная сила не превышает силы поверхностного натяжения. Толщина валика определяется капиллярным давлением на краю диска, зависящего от кривизны поверхности и динамического угла смачивания 0. От неустойчивого жидкостного кольца жидкость отрывается в виде капель в местах схода с диска волн. Каждая капля увлекает жидкостную струйку, т. е. жидкость с диска стекает в виде периодически срывающихся струек, наличие которых на краю диска при уменьшении расхода может привести к свертыванию пленок в жгуты на самом диске и образованию сухих центров. Инициатором образования жгута жидкости служит фронт крупной волны, впадины по бокам которого являются неустойчивыми к образованию сухих пятен. [c.286]

Таким образом, течение в пленке управляется динамическим капиллярным давлением. В процессе течения устанавливается механическое равновесие между капиллярными и вязкими силами. Например, если выталкивающая сила внезапно выключается, поверхность пузыря стремится принять форму поверхности постоянной кривизны, как это диктуется уравнениями (6.1) и (6.2). [c.106]

Для элемента конструкции с поверхностью Fq двоякой кривизны (см. рис. 5.4) рассмотрим постановку связанной динамической задачи термоупругости с учетом конечной скорости распространения тепла. В предположении, что тепловой поток распространяется только в направлении нормали к поверхности (ось лгд на рис. 5.4) при отсутствии внутренних-источников тепла согласно (1.57) получим [c.224]

А — коэффициент, зависящий от кривизны контактирующих поверхностей, распределения нагрузки ежду телами качения, коэффициента Пуассона и модуля упругос и материала Ь — для шарикоподшипников равно 3, для роли <оподшипников — 2), расчет динамической грузоподъемности С п )оизводят по нагрузке, действующей на подшипник. Число циклов нагружения [c.98]

В последнее время получено общее решение задачи с помощью многозначной функции кинематической погрешности в многопарном зацеплении. Рассматривается суммарная нагрузка — статическая и динамическая, что является логичным, так как обе зависят от фазы зацепления. Определяются силы и контактные напряжения в каждой точке зацепления, в том числе с учетом переменности радиусов кривизны зубьев. Технические расчеты возможны только с помощью ЭВМ для этого разработаны соответствующие программы. [c.178]

В этой главе изложено решение динамических задач о расчете напряжений в оболочках враш,ения нулевой гауссовой кривизны (цилиндрической и конической) при сжатии осевыми нагрузками и при действии внутреннего и внешнего давлений. Рассмотрены динамические задачи о распределении напряжений в оболочках вращения ненулевой гауссовой кривизны (сферической и оживалыюй) при деГ -ствии внешнего и внутреннего давлений. [c.362]

По-видимому, единственный аспект динамического воздействия на тонкие оболочки вращения двойной кривизны из композиционных материалов, который привлек внимание исследователей, связан с анализом свободных колебаний. Исключение составляет работа-Калнинса [141], где обобщены результаты, полученные в предыдущей работе автора для однородных изотропных оболочек. Такое состояние рассматриваемого вопроса было отмечено в обзоре Берта и Игла [35] и с тех пор практически не изменилось. [c.228]

В заключение заметим, что, как показал Аренд [3, 4], в динамических задачах кривизна функции / от gt может не быть малой. Несмотря на это, Аренц установил, что для этих задач прямой метод правильно, хотя и не совсем точно, отражает общее поведение материала. [c.150]

Графики зависимости (33) для б = 0,05 и диапазонов О s r /s 5 0,1 сек1мкм, О i 100 мкм1сек представлены на рис. 4 (цифры в скобках относятся к нижней шкале). Из графиков следует, что с ростом скорости v отношение уменьшается тем быстрее, чем больше величина T js, т. е. чем больше кривизна характеристики h s), входное давление и объем измерительной камеры прибора. Точно также с увеличением кривизны характеристики h (s) входного давления и объема измерительной камеры пер/ уменьшается тем быстрее, чем больше скорость v. При этом в случае малых значений v и T js время переходного процесса дер близко к постоянной величине, равной ЗТ. В табл. 2 сопоставляются расчетные и экспериментальные величины динамических испытаний пневматических приборов [5]. Табл. 2 свидетельствует [c.132]

Уравнение (68) применимо к турбулентному потоку, удовлетворяющему во входном и выходном сечениях условию плавной изменяемости (малая кривизна линий TOiia и малые углы между ними) я характеризуемому достаточно равномерным распределением скоростей в этих сечениях. При учете неравномерности поля скоростей динамическая реакция вычисляется как [c.662]

Если (радиус кривизны иоверхности равен г, а поверхностное натяжение равно ff, то со стороны, поверхности а нижерасположенную жидкость действует направленная вниз сила величиной 2яга. Для динамического равновесия элемента жидкости, расположенного непосредственно под поверхностью, можно написать [c.243]

Анализ экспериментальных результатов по влиянию основных параметров на процесс позволил с определенной долей условности, зависящей от соответствующих допусков, на плоскости р — Т (Р — либо е, либо а) выделить три основные зоны малых скоростей деформирования 10 % Р < Р (Т), средних скоростей Р (Т) < Р 10 и больших скоростей р 10 с . Влияние скорости деформирования в первой зоне объясняется реологическими эффектами (ползучестью). Вторая зона характеризуется относительно слабым влиянием скорости деформирования. Влияние скорости деформирования в третьей зоне объясняется наличием динамических эффектов. Наиболее детальные исследования характеристик процесса при лучевых путях нагружения (для траекторий малой кривизны) проведены в средней зоне. Большое количество экспериментальных работ посвящено исследованию процесса ползучести при постоянных и меняющихся (в том числе и знакопеременных) нагрузках в случае одномерного напряженного состояния (растяжение — сжатие стержней). Влияние скорости деформации на зависимость между напряжениями и деформациями в третьей зоне при динамических скоростях нагружения также привлекло серьезное внимание. Однако большие трудности измерения соответствующих величин в динамических процессах и необходимость прив.лечепия различных модельных представлений для расшифровки результатов эксперимента привели к тому, что в настоящее время, несмотря на большое количество экспериментальных результатов, отсутствует достаточно надежная методика построения динамической диаграммы а — е. Таким образом, перспектива последующих экспериментальных исследований заключается в следующих основных направлениях [c.140]

Действительно, в данном случае даже при полном подъеме клапана его чашка существенно затеняет минимальное сечение диффузора. Формирование потока перед диффузором практически отсутствует. Большая кривизна входного участка А (см. рис. 10.20) создает все предпосылки для отрыва потока даже при отсутствии клапана. Положение еще более усугубляется односторонним баковым подводом пара к клапанной коробке, что полностью исключает осевую симметрию течения как в щели клапана, так и в диффузорном седле. Указанные факторы характерны и для клапанов с цилиндрическим седлом. Однако с переходом к диффузорному каналу они ироявляются особенно ярко, так как приводят к появлению нестационарного отрыва потока. Асимметрия течения и нестационарность порождают достаточно большие динамические усилия, действующие на клапанную пару, и в конечном счете могут вывести их из строя. [c.290]

ПИЮ модуля полной екороети на кривизну (в, = со/K(uf ) сем вязкое напряжение к динамическому напору [c.14]

Если к 1, то это условие выполняется при всех 2] и Z2- Следовательно, у края Л] = onst при У.2 Щ динамический краевой эффект всегда существует. В оболочках нулевой гауссовой кривизны == 0) динамический краевой эффект всегда невырожден вблизи неасимптотического (кругового) края. При у. 1 краевой эфс[)ект вырождается при малых волновых числах 2 И 22- Границы областей вырождения определяются неравенством (54). На рис. S густой штриховкой показаны обла сти вырождения динамического краевого эффекта в зависимости от изменения параметра к [871. [c.230]

Критическая безразмерная величина динамического давления для нологой цилиндрической оболочки может быть представлена в виде суммы двух слагаемых соответствующей величины для плоской панели и поправки, обусловленной кривизной панели. [c.523]

Форма больших по объему газовых пузырей достаточно Легко меняется под динамическим возде11Ствием среды (жидкости), так как скачок дав тения на поверхности раздела фаз обратно пропорционален радиусу кривизны поверхности раздела — А/) = [c.158]

Различие между областями ускоренного и замедленного движения очень существенно, так как оно теснейшим образом связано со знаком градиента давления вдоль границы потока (стенки). Анализ влияния кривизны границы потока (стенки) в 10-3 и 12-4 показал, что если давление на стенке увеличивается в направлении движения, то возможен отрыв потока. При исследовании и проектирования напорных водоводов с неравномерным движением жидкости важно знать, будет или не будет происходить отрыв потока. В п. 7-4.1 было показано, что роль силы тяжести в напорных системах сводится только к изменению величины давления на некоторую величину, зависящую от высоты над произвольной плоскостью сравнения. Введя понятие давления обусловленного динамическими эффектами, мы можем рассматривать течение происходящим как бы в горизонтальной плоскости. При этом в случае потока, ось которого л наклонена к горизонту, именно градиент dpdjdx будет определять, произойдет ли отрыв. Из формулы (7-20) следует, что [c.331]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...