Плотность объемного расхода

Плотность объемного расхода. Эта величина представляет собой отношение объемного расхода к площади сечения [c.143]

Массовая скорость потока. Аналогично, плотности объемного расхода определяется и массовая скорость [c.159]

Плотность объемного расхода [c.218]

Массовая скорость потока. Аналогично плотности объемного расхода определяется и массовая скорость потока, или плотность массового расхода Цт) - как отношение массового расхода к площади поперечного сечения потока. Соответственно размерность [c.130]

Плотность объемного расхода q = Qv/s LT- LT- м/с см/с м/с [c.290]

V.1.21. Объемная (линейная) скорость потока жидкости, газа (плотность объемного расхода) [c.34]

Метр в секунду — [ м/с m/s] — единица линейной скорости, плотности объемного расхода или объемной (линейной) скорости потока жидкости или газа, фазовой [c.295]

Как изменится потеря давления, если при том же объемном расходе мазута его плотность н вязкость в результате подогрева станут равными р = 900 кг/м и V = 0,2 Ст [c.259]

Определить модуль горизонтальной составляющей силы давления струи воды на неподвижную лопатку турбинного колеса, если объемный расход воды Q, плотность у, скорость подачи воды на лопатку горизонтальна, скорость схода воды образует угол а с горизонтом. [c.277]

Если не во Е)сех ячейках рассматриваемого сечения произошло испарение, а в некоторых ячейках произошла конденсация, т.е. 2(м- )-м О (4,2.92) и при условии того, что количество газовой фазы из парового слоя достаточно для заполнения пространства в ячейках от сконденсировавшегося газа, т,е. А зг О (4.2,93), то рассчитывается объемный расход оставшейся газовой фазы в паровом слое (4.2.94) и ее массовый расход (4.2.95). Рассчитывается также площадь поперечного сечения (4.2.96), занимаемая паровым слоем после того, как из него газовая фаза заполнила пространство в ячейках, в которых произошла конденсация. Остальные параметры парового потока такие, как плотность удельная энтальпия [c.124]

При увеличении объемного расхода воздуха в двигателе (выше расчетного) дополнительная сверхзвуковая зона (за горлом диффузора) расширяется и дополнительный скачок смещается в область больших скоростей, из-за чего потери полного давления в нем растут, а плотность воздуха перед двигателем падает (это и обеспечивает рост объемного расхода при постоянном массовом расходе через диффузор). [c.487]

Дальнейшее увеличение объемного расхода на выходе из трубы (в эксгаустере) не сопровождается ростом массового расхода в горле сопла, однако приводит к появлению сверхзвуковой зоны за горлом сопла, завершаемой скачком уплотнения (рис. 8.60, а) в последнем полное давление и плотность заторможенного газа уменьшаются, вызывая относительный рост объемного расхода в диффузоре трубы, горло которого (г. д.) поэтому должно иметь площадь большую, чем горло [c.488]

Объемный расход (иногда называемый также плотностью орошения ) [c.159]

Для вывода первого уравнения рассмотрим движение жидкости в трубке тока (рис. V.1). Как известно, через боковую поверхность трубки тока жидкость не перетекает, и поэтому масса жидкости, а при постоянной плотности и объемный расход по длине трубки остаются постоянными [c.96]

И по нему, зная плотность жидкости, вычисляют объемный расход [c.84]

Найдите тепловой поток в маслоохладителе для масла МС-20 при теплоемкости Ср = 2,1 кДж/(кг К), плотности р = 0,88 т/м , объемном расходе V =24 м /ч, температурном перепаде в маслоохладителе At=30 °С. [c.36]

Для сжимаемой жидкости, где плотность и, следовательно объемный расход изменяются в процессе движения, применяется понятие массового расхода. Элементарный массовый расход сквозь нормальную площадку струйки [c.105]

Разделив уравнение (3.9) на плотность воздуха (рв = 1,293 м /кг при нормальных физических условиях), получим теоретический объемный расход [c.147]

Для определения плотности орошения факела замеры проводятся на разных расстояниях по длине струи. Расположение мензурок по сечению струи показано на рис. 10-2. Объемный расход жидкости определяется по формуле [c.242]

Vm, Ув —объемные расходы жидкости и воздуха через форсунку, м /с а, рж, Уж, т)ж — поверхностное натяжение, кг/м плотность, кг/м динамическая и кинематическая вязкость жидкости кг /м , м2/с А — геометрическая характеристика форсунки. [c.186]

Противодавление за ЦНД выбирается, как указывалось, в широком диапазоне в зависимости от средств охлаждения и условий эксплуатации турбины. Это связано с особыми требованиями к проектированию последней ступени. Действительно, если, например, противодавление увеличивается в три раза и приблизительно в той же пропорции возрастает плотность пара, то при сохранении его объемного расхода и кинематики потока усилия от парового изгиба на лопатки также повышаются в три раза. Поэтому с ростом противодавления при одновременном увеличении массового расхода пара рабочие лопатки ЦНД должны иметь усиленные профили с большой хордой. При этом можно выполнять профили РЛ для различного вакуума приблизительно подобными и в основном сохранять аэродинамические свойства РК. [c.45]

При распыливании топлива пневматическими (или паровыми) форсунками средний диаметр капель зависит как от величин, характеризующих свойства топлива, форму и скорость истечения струи топлива, так и величин, характеризующих воздушный поток. Можно предположить, что из этих величин наиболее существенное влияние на распыливание топлива оказывают диаметр топливной струи (или толщина топливной пленки S .) относительная скорость W, обычно равная скорости распыливающего агента коэффициент поверхностного натяжения топлива а соответственно плотности и коэффициенты вязкости распыливающего агента и топлива рр, р , Vp, объемные расходы распыливающего агента и топлива Qp, Qr- [c.148]

При наличии двух фаз их распределение будет характеризоваться соотношением объемных расходов V"IV, поскольку отношение плотностей уже введено при рассмотрении условий подобия неуправляемых краевых условий. [c.35]

Время, скорость, ускорение, угаовая скорость, угловое ускорение, период, частота, фаза, градиент скорости, объемный расход, плотность объемного расхода [c.17]

Зубер вводит понятие приведенной скорости дрейфа, представляющей плотность объемного расхода компонента смеси через поверхность, движущуюся со скоростью смеси [c.169]

Дальнейшее увеличение количества частиц в газовом потоке повышает вероятность их стыкования в радиальном направлении и приводит к наращиванию плотности объемной решетки , доводя ее при максимальной концентрации до состояния фильтрующегося движущегося плотного слоя (рис. 8-1,d). Такой аэротранспорт имеет максимальную производительность (гиперфлоу). Перепад давления в подобных плотных дисперсных потоках расходуется лишь на трение частиц о стенки канала и на преодоление веса столба транспортируемого материала (восходящий слой). Следует указать и на промежуточную неустойчивую зону, в которой проскоки газа заполняют все поперечное сечение канала и разделяют компактные массы частиц на отдельные пробки материала (рис. 8-1,г). Эта схема аналогична поршневому режиму псевдоожижения. В наших опытах подобный режим возникал при неотрегулированной работе питающего устройства. По данным (Л. 188] частицы песка и алюминия транспортировались в вертикальном канале воздухом, СОг и гелием при j, = 254-f-2200 кг кг (р = — 0,13 м 1м ) лишь в пробковом режиме. [c.249]

При постоянном расходе охладителя плотность объемного тепловъь деления постепенно повышается и на внешней поверхности образца наблюдается изменение структуры потока начиная от однофазного истечения жидкости, затем появляются сначала отдельные, а затем - цепочки мельчайших гаэопаровых пузырьков. Далее жидкость на поверхности закипает и постепенно увеличивается расходное паросодержание потока до полного его испарения и высыхания внешней поперхности. При этом картина истечения охладителя на всех стадиях аналогична изложенной ранее для адиабатного потока. Но здесь получены подробные данные также и для завершающей стадии, когда жидкостная пленка утоньшается и переходит в темную влажную поверхность с небольшими пенными скоплениями тонкой структуры. Последние образуются из жидкостной микропленки, выносимой паровыми микроструями из поровых каналов. Насыщенность пористой структуры жидкостью уменьшается, и после этого внешняя поверхность высыхает и светлеет. [c.81]

Если в паровом слое произошла конденсация, и в паровом слое не хватило среды для заполнения пространства от сконденсировавшейся газовой фазы, т.е. величина А из (4.2.93) меньше нуля, то рассчитываются параметры смеси, которая состоит из газовой фазы парового слоя и низконапорной среды из окружающего сггрую пространства. Определяется объемный расход м из (4.2.97) низконапорной среды, ее массовый расход из (4.2.98). Далее находятся параметры смеси ее массовый расход Есм " (4.2.98), скорость - (4.2.105), удельная энтальпия 4м - (4.2.100), удельная теплоемкость Qm - (4.2.101), температура Г м - (4.2.102), компонентный состав С -м -(4.2.103) и плотность р м - (4.2.104). [c.125]

По таблицам Приложения при = 623 К находим v = =- 1,74 дм7кг. При Гж = 573 К w = 1,40 дм кг. Средний удельный объем равен 1,57 дм /кг. Объемный расход циркулирующей воды равен Mv = = 500-1,57 = 790 дм /ч = 0,22 дм /с. При диаметре 25 мм внутреннее сечение трубопровода / = 0,049 дм и скорость воды W = Mv/f = 0,22/ /0,049 = 4,5 дм/с. При 573 К Рг = = 713 кг/м , при 623 Кр1= 575 кг/м , следовательно, р — Hg (ра — р ) == = 3,5 9,81 (713 — 575) == 4738 Па. Условие циркуляции будет выполняться при р > Ар. Поверхность нагрева генератора теплоты может быть определена по плотности теплового потока NJq = 29,08/ /11,05 = 2,65 м , тогда при диаметре трубки 35/25 мм длина трубок = 28 м. Поверхность нагрева в дистилляторе при k = 814 Вт/(м -К) и разности температур АГ = 65 К равна 0,55 м или 5,85 м трубки. Длина соединительных трубок / з = 15 м [c.302]

Ответ правильный. Имеем Q = 2м/Р> Р Р onst, следовательно, с уменьшением давления по длине трубопровода плотность также уменьшается, а уменьшение плотности при постоянном значении массового расхода приводит к росту объемного расхода Q. [c.202]

Плотность газа прямо пропорцпональна давлению Р. Следовательно, объемный расход вдоль трубопровода меняется, увеличиваясь в направлении убывания давления. Поэтому в вакуумной технике поток выражают в таких единицах н-м1сек или мкм-л1сек. [c.156]

Секундный объемный расход топлива V=Vr/to, где с — численный коэффициент f п — поверхность пыли, м То — время работы камер, с g — ускорение силы тяжести, м/с D — скорость фронта пламени, м/с р — плотность топлива при нормальных условиях, кг/м . По экспериментальным исследованиям импульсной очистки поверхности нагрева котлов-утилизаторов G=(4,5- 7,5)-I0-5 f = 15- 25 кг/м То>600 с D=800-h1600 м/с. На каждые 300—350 поверхности нагрева котла-утилизатора устанавливается не менее одной импульсной камеры. [c.85]

Г и др О с О пр отиап ение объемному расходу Плотность тока Н апря ж е нн О сть магнитного поля Массовый расход Сипа тока Импульс [c.12]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...