Пограничный слой на криволинейной поверхности

В [Л. 220] измерены профили скорости в пограничном слое на криволинейной поверхности в потоке с сильными положительными градиентами давления при числах М = 2ч-3. [c.259]

Уравнение теплового пограничного слоя на криволинейной поверхности при обтекании потоком жидкости с постоянными физи- [c.100]

Однако последние при конечной кривизне имеют порядок YА, и, следовательно, дают тот же вклад, что и учет скольжения. Поэтому в уравнениях пограничного слоя на криволинейной поверхности при учете скольжения необходимо сохранять члены порядка учи- [c.336]

ПОГРАНИЧНЫЙ СЛОЙ НА КРИВОЛИНЕЙНОЙ ПОВЕРХНОСТИ [c.261]

ДИФФЕРЕНЦИАЛЬНЫЕ УРАВНЕНИЯ ТРЕХМЕРНОГО ПОГРАНИЧНОГО СЛОЯ НА КРИВОЛИНЕЙНОЙ ПОВЕРХНОСТИ [c.356]

При достаточной длине лопаток течение в средней части каналов, т. е. на некотором удалении от торцевых поверхностей, не отличается от течения в решетке бесконечно длинных лопаток. Поток проходит через криволинейные каналы и поворачивает. Это течение называют основным или первичным. По концам лопаток при повороте потока возникают так называемые вторичные течения в пограничном слое на торцевых поверхностях. Частицы жидкости в пограничном слое на торцевых поверхностях движутся не только вдоль канала, но и поперек его, перемещаясь от вогнутой поверхности лопаток к выпуклой. В результате сложения этих движений частицы перемещаются в направлениях, указанных на рис. 9.4 стрелками. Причину возникновения вторичных течений можно объяснить следующим образом. На частицы жидкости, движущиеся в средней по высоте части канала, при повороте действуют центробежные силы, которые вызывают градиент давления [c.235]

Эти явления, называемые вторичными течениями, определяются поперечным градиентом давления в канале решетки, толщинами пограничных слоев, образующихся на торцевых стенках канала, а также на спинке профиля. Вторичные течения развиваются в областях, прилегающих к торцевым поверхностям а и б канала решетки (рис. 2.31). Как известно, градиент давления, действующий в поперечном направлении в ядре потока (вне пограничного слоя) и возникающий в результате криволинейного движения потока, передается (распространяется) и в пограничный слой на торцевой поверхности. Под действием градиента давления частицы этого пограничного слоя, находящиеся под действием сравнительно небольших центробежных сил из- [c.71]

Сопротивление тела произвольной формы складывается из сопротивления давления и сопротивления трения. Сопротивление давления при наличии пограничного слоя изменяется, во-первых, из-за оттеснения линий тока. Однако это сопротивление не связано непосредственно с вязкими потерями и может быть компенсировано путем исправления контура тела на толщину вытеснения. Во-вторых, сопротивление давления может измениться от того, что в пристеночном слое на криволинейной поверхности инерционные центробежные силы будут различными в случае распределения скорости и плотности, соответствующих течению идеальной жидкости, и в случае распределения скорости и плотности, соответствующих пограничному слою. Это изменение давления дает вклад в потери импульса в сопле и может быть названо вязким изменением давления. Рассмотрим влияние этих факторов на примере течения в сопле, хотя выводы останутся справедливыми и для случая внешнего обтекания тела. [c.119]

Рассмотрим картину течения перед затупленным телом с центральной иглой. Если длина такой иглы не превышает расстояния до криволинейного отошедшего скачка уплотнения (рис. 6.1.1,а), то ее влияние распространяется лишь на течение за этим скачком и оказывается несущественным. Выдвижение острия иглы 9 за пределы криволинейного скачка уплотнения (рис. 6.1.1,6) приводит к перестройке структуры возмущенного потока, которая характеризуется новой системой скачков уплотнения. Это обусловлено отрывом потока от поверхности иглы, который обычно происходит вблизи основания конического острия (излома). Такой отрыв вызывается большим положительным градиентом давления в пограничном слое на поверхности иглы, обусловленным торможением потока перед телом. В результате отрыва возникает застойная зона 1 с возвратным течением. Оторвавшийся пограничный слой смешивается в зоне 2 с внешним возмущенным течением и присоединяется к обтекаемой затупленной поверхности в области 3. Разделяющие линии тока 8 в зоне смешения образуют поверхность, близкую к конической, пересекающуюся с головной частью в точках Л и 5. В месте присоединения сверхзвуковой поток претерпевает поворот, который [c.383]

Уравнение импульсов на криволинейной поверхности с учетом ввода вещества в пограничный слой через стенку примет вид [c.425]

Рассмотрим изотермический турбулентный пограничный слой на непроницаемой криволинейной поверхности. В точке отрыва имеем условия [c.116]

Профиль скоростей в турбулентном ядре изотермического пограничного слоя на непроницаемой криволинейной поверхности с учетом уравнений (1-5-4) и (1-6-14) имеет вид [c.93]

В. Ф. Д р о б л е н к о в, Турбулентный пограничный слой на шероховатой криволинейной поверхности, Изв. АН СССР, ОТН, 8, 1955, 17—21. [c.605]

Опыты показывают, что значения коэффициента восстановления при турбулентном пограничном слое на конусе почти не отличаются от его значений на пластине. При ламинарном пограничном слое значения Г) на пластине больше, чем на конусах и других телах с криволинейной поверхностью. [c.67]

При расчете пространственного пограничного слоя на сегментальном теле криволинейная сетка на поверхности тела строится так, как показано на рис. 5.22, а. На область сильного локального изменения кривизны профиля приходится большее количество счетных точек. [c.302]

Интерцептор (рис. 6.3.11) представляет собой тонкую пластину /, которая выдвигается в поток в направлении, перпендикулярном обтекаемой поверхности летательного аппарата. При воздействии на эту пластину сверхзвукового потока возникает следующая картина течения. Ввиду того что перед такой пластиной поток затормаживается, а давление увеличивается, происходит отрыв пограничного слоя от обтекаемой поверхности, который сопровождается поворотом этого потока и появлением косого скачка уплотнения 2. При этом образуется застойная зона повышенного давления 3, а непосредственно перед верхней частью интерцептора возникает криволинейный скачок уплотнения 4. За ним поток повернется в сторону, обратную направлению омывающего течения, а при переходе через волны разрежения 5 произойдет увеличение скорости этого потока и восстановление безотрывного характера обтекания поверхности. Поскольку это приведет к новому повороту потока, то появится еще один (хвостовой) скачок уплотнения 6. За интерцептором также образуется застойная зона 7, но давление в ней будет пониженным, подобно тому как это происходит за дном летательного аппарата в виде тела вращения. [c.314]

Известно, что затупленную поверхность можно считать оптимальной с точки зрения теплообмена, однако при этом затупленный носок испытывает наиболее интенсивное тепловое воздействие. В связи с этим здесь отражены вопросы, связанные с определением теплового (конвективного и радиационного) потока к затупленным носовым частям тел различной конфигурации (сферический носок, плоский торец). Приведены примеры расчета, в которых дана оценка влияния завихренности потока за криволинейной ударной волной на теплопередачу. Кроме того, ряд вопросов и задач посвящен расчету равновесной температуры поверхности летательных аппаратов в различных газодинамических условиях, в том числе и с учетом влияния диффузии в пограничном слое. [c.670]

Структура пограничного слоя при свободной конвекции вдоль нагретой поверхности (она может быть наклонной или криволинейной) аналогична структуре пограничного слоя при вынужденном обтекании плоской поверхности в том отношении, что имеются ламинарный, турбулентный и переходный участки. На ламинарном участке местный коэффициент теплоотдачи уменьшается вдоль поверхности, в области турбулентного пограничного слоя а не изменяется (рис. 15.6,6). [c.394]

Уменьшение потерь энергии от вторичных течений во входных устройствах получается при выполнении на внутренней поверхности патрубков и каналов продольных уступов, соизмеримых с высотой пограничного слоя. Препятствуя перетеканию рабочего тела в пограничном слое криволинейного канала, уступы приводят к повороту потока рабочей среды и инициируют образование вихревых течений. Ниже уступов по течению потока образуется другое вихревое движение. Таким образом, интенсивное вихревое движение разбивается на несколько систем вихрей меньшего размера. Вихревые течения меньшей интенсивности поглощают меньшее количество энергии [c.58]

Конечной задачей расчета пограничного слоя на криволинейной поверхности или в каналах переменного сечения является определение величииы поверхностного трения и толщины слоя, как функций координаты х. Кроме того, Б потоках с положительным градиентом давления особый интерес представляет выяснение вопроса, происходит или не происходит отрыв пограничного слоя, и если происходит, то в каком имещю месте. [c.353]

К. К. Федяевский более простым методом, чем Франкль и Войшель, учел влияние подогрева поверхности и сжимаемости воздуха на сопротивление трения пластины. Как указывалось, Калихман (1945) предложил приближенный метод расчета турбулентного пограничного слоя (па криволинейной поверхности при Рг = 1). [c.325]

В некоторых задачах об обтекании плоских или осесимметричных тел удобно использовать систему координат (х, и), связанную с контуром твердой поверхности. Эти координаты обычно применяются для описания пограничного слоя на криволинейных стенках, поэтому упрощения полного уравнения (1.11) можно интерпретировать как некоторые проме-жуточ1сые формы уравнения, содержащие в себе все планы уравнения пограничного слоя. При этом обоснования выбора таких форм являются как бы обобщением аргументации при выводе уравнений Прандтля. [c.131]

Вблизи концов лопаток, ограниченных по высоте, течение пространственное. Здесь, как и в одиночном криволинейном канале (гл. 9), возникают вторичные течения. Под влиянием разности давлений на вогнутой поверхности н на спинке профиля происходит перетекание жидкости (газа) в пограничном слое по плоским стенкам (рис. 11.7,а). Частицы газа в слое движутся от вогнутой поверхности к спинке лопатки и взаимодействуют здесь с частицами, движущимися в пограничном слое на спинке лопатки. Слияние двух потоков на спинке лопатки приводит к образованию двух вихревых шнуров, расположенных симметрично по высоте решетки вблизи углов канала. Отметим, что перете- [c.302]

Известны также попытки рассчитать пространственный турбулентный пограничный слой на торцовой стенке криволинейного канала прямоугольного сечения (Г. Ю, Степанов и Л, Г. Наумова, 1962 Н, М, Марков, 1955 А- В- Колесников, 1964), Экспериментальное исследование структуры потока в таких каналах, показавшее образование вблизи торцовых стенок парного вихревого течения, выполнено М. Е, Дейчем (1945) и Е, А- Гукасовой (1954), Многочисленные экспериментальные исследования колен позволили выявить зависимость их гидравлического сопротивления от геометрических параметров колена, шероховатости поверхности и числа Рейнольдса (см, монографию И, Е. Идельчика, 1954), [c.800]

Из этих формул видно, что порядок членов, учитывающих вязкие силы, зависит от порядка кинематической вязкости. Известно, что для газов и невязких капельных жидкостей (например, для воды) величина V мала, однако не известно, каков порядок этой малости Для ответа на этот вопрос следует обратиться к сущности самой идеи о пограничном слое в качестве его выделяется такая область потока, где силы вязкости имеют тот же порядок, что п силы инерции. Видно, что если 0(v)=6 , то последний член уравнения (14.36) или символической формулы (14.36 ) имеет конечный порядок, как и инерционные члены в его левой части (например, если принять 0(v)=б, то это условие выполнить нельзя). В уравнении (14.37) или символической формуле (14.37 ) при 0(v)=б все члены, кроме сил давления, бесконечно малы (точнее имеют порядок Шуу, д или еще более высокий порядок малости). Следовательно, из выражения (14.37) имеем др1ду = 0, т. е. давление в направлении поперек пограничного слоя не изменяется. Оно равно давлению во внещнем потоке, которое в общем случае может изменяться вдоль оси Ох, например, при обтекании криволинейной поверхности ИЛИ В потоке на начальном участке трубы. Предполагается, что во внешнем потоке отсутствует трение, это приводит к простой зависимости между скоростью гюо и давлением ро в этой области. Такая зависимость получается из уравнения (14.36), если отбросить члены, учиты- [c.343]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...