Углеродистая Деформации —

Меньшая скорость охлаждения при закалке уменьшает опасность образования трещин, деформации и коробления, к чему склонны углеродистые инструментальные стали. Это важно для многих видов инструментов, имеющих сложную конфигурацию. [c.415]

Металлические конструкции в процессе их эксплуатации часто подвергаются разрушению под совместным воздействием коррозионной среды и механических напряжений. По своему происхождению механические напряжения могут быть внутренними, возникающими в результате деформации или термообработки металла (например, закалки углеродистой стали), или внешними, вызванными приложенными извне нагрузками, а по своему характеру —постоянными или переменными-, кроме того, металл может подвергаться истирающему или кавитационному воздействию. [c.332]

Для изготовления измерительных инструментов углеродистую заэвтектоидную сталь применяют редко из-за большей деформации при зака.яке и повышенной чувствительности к старению. [c.243]

На рис. 81 приведены величины коэффициента гистерезиса для чугунов и сталей в функции амплитуды X колебания напряжении за цикл деформации. Циклическая вязкость серых чугунов в 5-6 раз больше, чем углеродистых сталей и в 10-20 раз. чем легированных [c.170]

Прочность и жесткость практически неотделимы. Жесткость сама по себе не представляет ценности, если конструкция не может нести высоких нагрузок. Низкоуглеродистая сталь имеет такой же модуль упругости, как и термообработанная -качественная сталь. Однако деталь из углеродистой стали пластически деформируется и выйдет из строя под действием небольших нагрузок, которые вызовут во второй детали лишь незначительные упругие деформации. [c.214]

Указанная схематизация достаточно точна для материалов типа алюминия и вполне допустима для материалов, имеющих диаграммы с ограниченной длиной площадки текучести (рис. 485). Это вытекает из следующих соображений. При наличии такой площадки текучести, как, например, у мягких углеродистых сталей, величина относительного удлинения в начале упрочнения в несколько раз превышает величину относительного удлинения в начале появления пластической деформации. Поэтому даже при неравномерном начальном распределении напряжений (изгиб, кручение, наличие концентраторов), но дальнейшем последовательном распространении пластической зоны с выравниванием напряжений, предела текучести они достигнут одновременно по всему сечению раньше, чем начнется упрочнение материала в точках с наибольшей пластической деформацией. Таким образом, предельное состояние, определяемое значительной пластической деформацией, наступит до начала упрочнения материала и предельная нагрузка может быть вычислена по пределу текучести. [c.489]

Реальность данного механизма коррозионной усталости подтверждают исследования, показавшие что ползучесть (медленная пластическая деформация), которая также осуществляется путем переползания дислокации, ускоряется общей коррозией напряженного металла. Чем выше скорость коррозии, тем выше и скорость ползучести. Прекращение коррозии, например путем катодной защиты, ведет к уменьшению скорости ползучести до исходного значения. Влияние коррозии на ползучесть мелкозернисты, металлов наблюдается у меди, латуни [82], железа и углеродистой стали [831. [c.164]

На рис. 199 показаны в качестве примера данные для углеродистой стали с 0,25% С, деформированной растяжением в аустенитном состоянии (1375 К) при четырех разных скоростях деформации. Видно, что периодичность резко зависит от скорости деформации. При высокой скорости практически наблюдается только один пик, следующий за установившейся стадией. При меньших скоростях деформации имеется несколько пиков (циклов упрочнения и разупрочнения). [c.365]

Горячая деформация углеродистых сталей в интервале низких температур (700—900 °С) может способствовать появлению структурной неоднородности, оказывающей влияние на свойства. [c.506]

Двукратную холодную деформацию включает и технология процесса патентирования проволоки (рис. 285) из углеродистой стали (0,45—0,85% С), которую можно рассматривать как одну из разновидностей НТМО. [c.535]

Поэтому максимальная температура нагрева под деформацию должна быть хотя бы немного ниже температуры начала интенсивного роста зерен (собирательной и вторичной рекристаллизации). Особенно опасно превышение температуры для нелегированных углеродистых сталей, в которых слабо проявляется барьерный механизм торможения миграции границ. [c.541]

Из соображений получения оптимальной структуры и свойств в наиболее общем случае целесообразны средние степени деформации, примерно в пределах 20—40%. Малые степени деформации не дадут оптимального эффекта упрочнения, большие деформации опасны тем, что могут вызвать сильное упрочнение (наклеп) и способствовать понижению термостабильности структуры и развитию динамической рекристаллизации. Эта опасность особенно велика при работе с углеродистыми и низколегированными сталями, в которых динамическая рекристаллизация протекает более интенсивно. [c.542]

Для изготовления топливного сердечника и оболочки используется графитовый порошок, приготовленный из смеси природного графита, электрографита и связующих, объемные доли которых берутся одинаковыми. После изготовления шарового твэла ни материал оболочки, ни материал матрицы топливного сердечника не являются собственно графитом, а представляют собой углеродистый материал, который под воздействием нейтронного излучения и температуры может иметь существенные объемные изменения. В случае разнородного материала происходила бы неравномерная деформация оболочки и сердечника, что привело бы к разрушению твэла. Недостатком технологии изготовления прессованных твэлов является также большое усилие, имеющее место при прессовании твэла. Большое усилие может вызвать разрушение части микротвэлов в сердечнике. [c.27]

Группа И легированных сталей характеризуется новьиЬенным содержанием марганца (при нормальном содержании кремния). Это приводит при закалке к увеличению количества остаточного аустенита и уменьшению деформации поэтому эти стали можно назвать малодеформирующимися инструментальными. Конечно, стали I группы (X, 9ХС, ХГСВФ) деформируются при закалке значительно меньше, чем углеродистые, так как они закаливаются в масле, а не в воде, но стали П группы (ХГ, ХВГ) из-за увеличенного содержания остаточного аустенита деформируются еще меньше. [c.416]

Из углеродистой стали марок У10, У11, У12 изготавливают штампы не-больи1их размеров и простой конфигурации ввиду неглубокой прокаливаемо-сти их следует применять для относительно легких условий работы (малая, степень деформации, невысокая твердость штампуемого материала). [c.433]

Легированные инструментальные стали — это углеродистые ин-струме(ггальные стали, легированные хромом (X), вольфрамом (В), марганцем (Г), кремнием (С) и другими элементами. После термообработки легированные стали (HR 62—64) имеют красностойкость 250—300 °С. Легированные стали по сравнению с углеродистыми имеют повышенную вязкость в закаленном состоянии, более высокую прокаливаемосгь, меньшую склонность к деформациям и появлению трещин при закалке. Допустимые скорости резания 15—25 м/мин. Для изготовления протяжек, сверл, метчиков, плашек, разверток используют стали 9ХВГ, ХВГ, ХГ, 6ХС, 9ХС н др. [c.277]

Все легированные стали, особенно содержащие карбидообразующие элементы, после отпуска при одинаковых сравниваемых температурах обладают более высокой твердостью, чем углеродистые стали (рис. 122, а), что связаг 0 с замедлением распада мартенсита, образованием и коагуляцией карбидов. В сталях, содержащих большое количество таких элементов, как хром, вольфрам или молибден, в результате отпуска при высоких температурах (500—600 °С) наблюдается даже повышение прочности и твердости, связанное с выделением в мартенсите частиц специальных карбидов, повы-и1ающих сопротивление пластической деформации (рис. 122, а). [c.188]

Пружинные соединения обеспечивают относительное поступательное или вращательное перемещение деталей за счет упругих деформаций Для иaгoт(JBJleния пружин примени ЮТ углеродистую пружинную сталь, качественные марганцовистые и кре инистые стали (ГОСТ 1050—60 ГОСТ 1435-54, ГОСТ 14959-09). [c.116]

Углеродистые качественные стали со средним содержанием углерода применяют для деталей относительно небол 1 иих сечений, подвергаемых термической обработке до средней твердости. Для них целесообразны 110в< рхностные термические и химико-термические обработки, обеспечивающие малое коробление. Детали бoльнJИX сечений из углеродистых сталей не прокаливаются. Объемная закалка до высокой твердости мелких деталей из у леродистых сталей возможна, но она вызывает значительные их деформации, а иногда и появление трещин, поэтому ее применяют только для деталей простой конфигурации. [c.32]

В отличие от углеродистой стали, глубокая деформация тех-ническогб никеля на холоду не вызывает значительного повышения скорости его коррозии в кислотах [4], следовательно, в данном случае на сегрегациях примесей не возникают катодные участки с низким водородным перенапряжением. [c.132]

Экспериментальные исследования механохимической повреждаемости (МХПМ) углеродистых и низколегированных сталей при упругих деформациях показали, что значение Кн в инженерных расчетах можно определять по формуле, предложенной Э.М.Гутманом [c.379]

Теоретически можно определить необходимое уменьшение шага резьбы болта или увеличение шага резьбы гайки, при котором разность деформаций болта и гайки, находящихся под нагрузкой, не передается на витки их резьбы. В этом случае силы распределяются более равномерно. Для резьбовых соединений из углеродистых сталей это достигается при АР = 0,001Я, где АР — положительная разность шагов резьбы болта и гайки. Требуемая разность шагов 292 [c.292]

Рис. 14. Кривые циклического упрочнения нормализованной углеродистой стали с 0,45% С при испытании на усталость с постоянной амплитудой напряжения (а) и с пост оянной амплитудой пластической деформации за цию1 (б)

Испытания на твердость. Данным методом определяют сопротивление поверхностных слоев металла сварного соединения местной пластической деформации, возникающей при внедрении твердого индентора (наконечника). Воздействие на металл при этом минимальное, что позволяет для некоторых видов продукции осуществлять 100%-ный контроль. При испытании на твердость на основе косвенных методов (по числу твердости) могут оцениваться такие характеристики как временное сопротивление (а ), предел текучести (ст , сУог)- модуль упругости (Е). Например, корреляция значения для углеродистых сталей с твердостью по Бриннелю НВ следующая = 0,36 НВ, а для легированных сталей — = 0,33 НВ. [c.216]

На рис. 38 представлены результаты испытаний конструкционной углеродистой стали на трубчатых образцах под действием внутреннего давления и осевой силы. Продольное напряжение обозначено ст. окружное Оу. По осям отложены отношения соответствующих напряжений к условному пределу текучести = сто,2 (см. лекции 5—6). Опыт-ные точки соответствуют достижению октаэдрическим сдвигом величины, соответствующей деформации 0,2% при растяжении, а именно — 0,14% (в предположении несжи- [c.62]

Опытные данные, относящиеся к условиям прохсорциональ-ного нагружения, довольно хорошо подтверждают существование единой для всех видов напряженных состояний кривой зависимости октаэдрического напряжения от октаэдрического сдвига, а также устанавливаемую формулами (16.1.4) пропорциональность между девиатором напряжений и девиатором деформаций. Так обстоит дело, во всяком случае, для углеродистой и низколегированной стали, для титановых сплавов. Однако для некоторых сплавов, например алюминиевых и магниевых, а также высокопрочных сталей, уже диаграмма растяжения не совпадает с диаграммой сжатия, а в плоскости т — То опытные точки, соответствующие разным напряженным состояниям, не ложатся на одну кривую. Положение можно исправить, допустив, что пластический потенциал U зависит не только от второго инварианта девиатора, но, возможно, от третьего инварианта и от гидростатической составляющей тензора. Заметим, что уже уравнения (16.1.2) фактически вводят зависимость от третьего инварианта, поверхность нагружения в виде шестигранной призмы задается уравнением вида (15.1.5). [c.542]

Г. Фазовый состав и соответственно характер структурных и менений при пластической деформации и последующем нагреве в п верхностных слоях изделий и сердцевине существенно отличают из-за взаимодействия поверхностных слоев металла с атмосферо Характерным и часто встречающимся примером этого являет образование обезуглероженной зоны в поверхностных слоях изд ЛИЙ из углеродистой стали при их нагреве в окислительной pe Обезуглероживание приводит к резкому уменьшению количес ва карбидных частиц (цементита), которые играют роль барьере препятствующих росту зерен при нагреве. [c.402]

Рис. 243. Зависимость критической скорости i и скоростных коэффициентов 1 и г от гомологической температуры для металлов и углеродистых сталей при степени деформации 20 % (М. А. Зайков)

При этом условия охлаждения после заключительной деформации углеродистой и легированных сталей должны быть различными. Углеродистую сталь после горячей деформации в условиях ВТМО следует резко охлаждать, тогда как для получения оптимальных свойств в легированной стали нужна небольшая последеформа-ционная выдержка для того, чтобы в ней успели завершиться полигонизационные процессы. В углеродистой стали СтЗ наиболее высокие механические свойства по- [c.542]

Прямой удар, угол атаки а = 90°. В зависимости от массы частиц, скорости их падения, свойств абразива и физико-механических свойств материала детали может возникать упругая деформация, пластическая деформация, хрупкое разрушение, перенаклеп с отделением материала в виде чешуек. Установлено, что в этих условиях наиболь-П1ей износостойкостью при твердости абразивных частиц равной и выше твердости кварца и скорости потока около 100 м/с обладают резина и спеченные материалы, весьма малой износостойкостью -базальт и стекло. Износостойкости углеродистых и инструментальных сталей примерно одинаковы. [c.127]

Прессованием изготавливают профили из цветных металлов (мед1 ые, цинковые, титановые сплавы), реже — из углеродистых и легированных сталей. Условия деформации при прессовании наиболее благоприятны по сравнению с другими способами обработки давлением. Степень деформации за один проход может составлять 95 %. [c.91]

При расположении элементов котлоагрегата, изготовленных из углеродистых сталей, в зоне температур выше 600°С и недостаточном их охлаждении может происходить интенсивное окалинообразование. Ока-линообразование же на деталях котлоагрегатов сопровождается деформацией, что приводит к нарушению плотности и прочности соединений (дверц, опор, прокладок и подвесок в газоходах) и ухудшает работу поверхностей нагрева. Надежная работа углеродистых сталей будет обеспечена в том случае, если температура металла не превышает 500— 600°С, для легированных сталей она может быть повышена до 600- [c.164]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...