Определение Расход мощности

Фнг- 1S. к определению расхода мощности N . [c.550]

ОПРЕДЕЛЕНИЕ РАСХОДА МОЩНОСТИ НА ЗАЧЕРПЫВАНИЕ Из уравнений (110) и (113) следует [c.295]

По указанию пре подавателя регулирующим вентилем К устанавливается определенный расход жидкости через насос. При этом расходе (который в данном случае удобнее замерять по водомеру Вентури) определяются показания манометра М и вакуумметра В, электрическая мощность на зажимах электродвигателя, приводящего в действие насос (см. 7.6). Затем вычисляются напор насоса по формулам (6.2) — (6.5), потребляемая насосом мощность -Ы и коэффициент полезного действия насоса т] по формуле (7.16). По данным испытаний строятся графики, характер которых должен соответствовать графикам, изображенным на рис. 7.5. [c.314]

При проектировании печи тепловой баланс составляется для определения расхода топлива в топливных печах или мощности в электропечах. Обычно тепловой баланс составляют на единицу времени, а для печей периодического действия — на период обработки. Рассмотрим поступление теплоты (Вт) в печи. [c.175]

Распределение мощности между корпусами. Определение расхода пара. После построения процесса расширения пара в диаграмме [c.160]

В соответствии с этим испытание двигателя заключается в снятии внешней характеристики, т. е. в определении эффективной мощности при полном открытии дросселя на всем диапазоне оборотов и получении кривой удельного расхода топлива. [c.621]

Проверка выбранного режима по мощности. На работу, потребную для резания, расходуется при обычном фрезеровании 0,75—0,85, а при скоростных режимах 0,65—0,75 мощности N3 электродвигателя. Эф( ктивную мощность N3, потребную на фрезерование, определяют либо расчетом по методу, излагаемому в литературе (1, 2], либо по карте нормативов в зависимости от выбранного режима. Определенная эффективная мощность должна удовлетворять следующей зависимости N3 Л эЛ. с учетом к. п. д. станка Л- Если выбранный режим не отвечает этой зависимости, необходимо установленную минутную подачу зм снизить до величины, допускаемой мощностью электродвигателя станка, и соответственно уменьшить число оборотов шпинделя. [c.491]

Характер износа резцов, изготовленных из быстрорежущей инструментальной стали, во многом зависит от формы и сечения стружки, геометрии режущих элементов резца, качества обрабатываемого материала, характера обработки, условий работы и т. д. Наиболее достоверным признаком нарастающего в процессе работы износа, легко поддающегося количественному определению, является износ по задней грани резца (принят при разработке нормативных материалов по режимам резания) [6]. Нарастание износа протекает равномерно до определённой величины, после которой обычно наступает резкое нарастание, сопровождающееся повышением компонентов усилия резания, расхода мощности и показаний милливольтметра (при температурном методе испытаний). Изменяется цвет сходящей стружки, нарушается плавность работы станка и возникают вибрации. Перечисленные явления служат признаками быстрого возрастания износа инструмента, в зоне которого дальнейшее резание резко сокращает срок службы инструмента. Вследствие этого в качестве критерия затупления принимается оптимальный износ инструмента, при котором достигается максимальная продолжительность работы его до полного использования (фиг. 11). [c.285]

Для определения теоретического расхода мощности (No) многопластинчатым компрессором (без учёта работы расширения) можно пользоваться выражением [c.549]

Если построить для каждой части турбины в отдельности кривые, изображающие зависимость расхода пара от мощности, то определение расхода пара для любого режима сведётся к простому суммированию расходов каждой из частей. [c.155]

Для определения расхода пара через последнюю ступень конденсационной паровой турбины, по которому будет определена наибольшая мощность турбины, можно написать [c.60]

При модернизации котлов и увеличении тепловой мощности топочной камеры возникает необходимость установки на стенах топки новых экранных поверхностей, обеспечивающих надлежащее снижение температуры газов в конце топки. При выборе величины экранирования следует учитывать, что с ростом поверхности нагрева экранов на стенах топочной камеры будет изменяться температура газов в конце топки, что в некоторых случаях может повлечь за собой снижение температуры перегретого пара. С другой стороны, недостаточная лучевоспринимающая поверхность нагрева в топке приводит к шлакованию стен, в особенности при камерном способе сжигания твердого топлива недостаточное закрытие экранами стен топочной камеры при сжигании газа и мазута приводит к быстрому разрушению обмуровки топки. При определении расхода топлива в модернизированных котлах необходимо учитывать, что температура уходящих газов в зависимости от температуры питательной воды и расчетной стоимости топлива (для котлов при давлении свыше 30 ат), руб т у. т., должна приниматься по табл. 4-10. Если существующие хвосто- [c.107]

Опыты по нестационарному тепломассопереносу проводились для случая изменения мощности тепловой нагрузки во времени по следующей методике. Устанавливался определенный расход воздуха. На регуляторе мощности задавались два значения нагрузки (в относительных величинах от максимальной мощности генератора), в пределах которых реализовывался нестационарный процесс. В течение этого переходного процесса измерялись поля температуры теплоносителя на входе и выходе из пучка труб, а также падение напряжения на пучке и сила тока через нагреваемую зону пучка. Управление экспериментом и измерение параметров осуществлялось автоматически при нажатии кнопки ПУСК с помощью аппаратуры, описанной в следующем разделе. [c.62]

Определение расхода пара на турбину. Уравнение мощности [c.239]

Для определения расхода пара, как видно из уравнения мощности турбины, необходимо знать удельный расход пара d , определяемый из формулы (17). [c.52]

При сравнении вариантов тихоходных и быстроходных турбин необходимо иметь в виду, что в определенных зонах мощностей и объемных расходов пара, при заданных его параметрах и выбранных размерах последних ступеней в одном из вариантов ЦНД могут оказаться недостаточно использованными (заниженные потери выходной кинетической энергии), а в противопоставляемом варианте, наоборот,— предельно эффективно использованными. Это может приводить к существенному изменению удельных масс турбин и их общих экономических показателей. Поэтому для широких обобщений необходим глубокий поиск на базе анализа методически подобранных проектных вариантов. Необходим также большой эксплуатационный опыт [7]. [c.114]

Такой подход предоставляет возможность применить для моделирования РЦН и анализа режимов его работы мощный аппарат комплексной переменной [45], который базируется на изображении гармонической функции скорости и других режимных параметров насоса (расходов, мощностей и т.д.) в виде обобщенного комплексного вектора в полярной или декартовой системе координат. В частности, в координатах комплексной плоскости (рис.5.3) запись для определения средней скорости в сечении отвода, содержащем точку 2, будет иметь вид [c.69]

Понятно, что вращение турбины на холостом ходу сопровождается механическими и гидравлическими потерями, поэтому для преодоления их к насосу должна подводиться соответствующая мощность. Эту мощность можно реализовать, если в круге циркуляции имеется определенный расход Q. Следовательно [c.179]

Полученные энергетические характеристики, как видно, определяются типом исходной напорной характеристики. Особый интерес представляет напорная характеристики II типа, которая дает выпуклую кривую для энергетической характеристики. При определенных условиях такая выпуклая, характеристика может иметь максимум, т. е. такое значение расхода Q, за которым, несмотря на увеличение расхода, мощность вследствие значительного снижения напора будет падать. На фиг. 12-6 показан такой случай. При Q = = 0,8 Q", энергетическая характеристика дает максимальное значение мощности N" = 0,53. [c.152]

После определения расходов пара в отсеках турбины 4 рассчитывается ее внутренняя мощность [c.359]

Цель расчета тепловой схемы ГТУ — определение расходов воздуха и топлива, мощности турбин и компрессоров, КПД, давлений и температур рабочего тела в характерных точках. [c.375]

Расчет экономических показателей ПГУ. После определения расходов и параметров пара, генерируемого контурами КУ, выбирают концепцию ПТ и рассчитывают ее мощность. При выборе концепции ПТ прежде всего определяют ее облик число цилиндров, их вид и зоны впуска пара, идущего из контуров КУ, число отсеков с постоянным расходом пара. [c.397]

Последнее ограничение очень существенно. Оно означает, что при заданных р и ЧНД может пропустить только вполне определенный расход и при фиксированном G расход пара не может быть больше, чем (G + G ) следовательно, и электрическая мощность будет ограничена. Точно также, если по каким-то причинам ограничена пропускная способность ЧВД, то при фиксированном расходе G не может быть реализована пропускная способность ЧНД. [c.342]

Для определения пороговой мощности (порогового расхода пара) варьируют (увеличивая) X в (62) и проверяют условия (63). Максимальное значение %, при котором условие (63) еще выполняется, равно По значению определяют пороговую мощность (пороговый расход пара), поскольку величина Ро (или Gq) известны. [c.317]

Технологический расчет сушильных аппаратов с вращающимися барабанами. Он содержит определение расходов теплоносителя и газового агента сушки, объема и габаритных размеров барабана (диаметра, длины), угла наклона, частоты вращения и мощности, требуемой для вращения барабана. Решение материального и теплового балансов, обычное для контактной и конвективной сушки. [c.489]

При уменьшении угла резания уменьшается и угол заострения. До определенного момента это сказывается положительно на качестве обработки и расходе мощности на резание. Но при малых углах заострения быстрее тупится резец и лезвие его становится недостаточно жестким, отчего происходит упругий изгиб режущей кромки. Кроме того, древесина предварительно расщепляется и снижается качество обработки. [c.84]

Как известно, к. п. д. гидропередачи, состоящей из регулируемого насоса и нерегулируемого гидромотора, имеет максимальное значение лишь при определенном режиме работы (определенном расходе жидкости), при отклонении от которого к. п. д. уменьшается. Следовательно, рациональной будет такая схема гидропередачи, в которой передача мощности генератору происходила бы в основном но каналу механической передачи, и лишь небольшая часть по гидравлическому каналу, через который добавляется или отнимается разница в скоростях, чем стабилизируется скорость выхода, в соответствии с колебаниями скорости входа. [c.294]

Некоторое распространение получили стендовые испытания на долговечность целых узлов ПТМ. Механизмы ПТМ, их редукторы испытываются на стендах с прямым и замкнутым потоком мощности. В первом случае на стенде выстраивается цепочка из последовательно соединенных звеньев привод—испытываемый узел — узел нагружения. Последний часто выполняется в виде тормозного устройства (тормоза, тормозной двигатель), момент которого меняется во времени в результате этого создаются блоки нагружения, имитирующие эксплуатационные нагрузки на испытываемый механизм. В некоторых стендах узел нагружения представляет собой инерционные диски. Преимущество стендов с прямым потоком мощности заключается в возможности испытаний механизмов различной конструкции, в простоте управления и конструкции. Недостатки — значительные затраты энергии и необходимость отвода теплоты при испытаниях. Стенды с замкнутым потоком мощности состоят обычно из двух одинаковых одновременно испытываемых узлов, которые вместе с редукторами стенда и нагрузочным устройством образуют замкнутый контур. Нагружение осуществляется предварительным закручиванием валов испытываемых узлов на определенный угол. Вращение испытываемых узлов производится с помощью приводных устройств, расположенных вне контура. Его мощность расходуется только на преодоление сопротивлений в механизмах самого стенда. Существуют конструкции, в которых угол закручивания валов может меняться на ходу по специальной программе [10]. В этом случае осуществляется имитация эксплуатационных процессов нагружения. Преимущество стендов этого типа заключается в малом расходе мощности. Недостатки — сложность конструкции и высокая стоимость изготовления. [c.160]

Как видно из сопоставления кривых Q — Я и на рис. 35, при увеличении расхода напор, создаваемый насосом, падает, а сопротивления в трубопроводе растут (растет потребный напор) в результате при определенном расходе располагаемый и потребный напоры сравняются, т. е. обе кривые (рис. 35, а) пересекутся в точке М, которая называется рабочей точкой. Проектируя точку М на кривую т) и на кривую N, можно получить величины соответствующих к. п. д. и мощности. На рис. 35, а они обозначены соответственно и [c.73]

Для задач, связанных с определением тепловой мощности ЦТП и ИТП, обслуживающих ограниченное число водоразборных приборов, соотношения (6.38) неприменимо. В этих случаях для нахождения расчетного расхода воды используется вероятностный метод определения одновременности действия водоразборных приборов, входящих в рассматриваемую часть СГВ [2,25]. При этом алгоритм расчета расходов воды через каждый участок внутридомовых водопроводов включает в себя следующие этапы. [c.408]

Однако применение электромеханических дисковых запоминающих устройств с большим количеством штырей, сосредотачиваемых в одном или нескольких дисках, нельзя считать перспективным ввиду значительного места, занимаемого запоминающим устройством, необходимости размещения их непосредственно в определенных зонах линии, удобных для связи с приводом, а также ввиду расхода мощности на питание электромагнитов. Поэтому для накопления больших количеств импульсов и продолжительного их сохранения целесообразно применять запоминающие устройства, состоящие из неподвижных запоминающих элементов, которые сопровождают показаниями контрольного прибора заготовки или рабочие органы ротора. Такие системы запоминающих элементов известны под названием регистров сдвига. [c.168]

Регистры сдвига могут состоять из различных элементов, например из электромагнитных реле или электрических емкостей. Регистры, состоящие из электромагнитных реле, громоздки, требуют значительного расхода мощности, не обладают стабиль- ностью и безотказностью в работе регистры с запоминающими элементами, состоящими из конденсаторов, не гарантируют длительность времени сохранения импульсов ввиду возможной разрядки. Наиболее перспективными в настоящее время следует считать запоминающие устройства с регистрами сдвига, состоящими из ферритных (или ферромагнитных) тороидов. Ферритный тороид представляет собой кольцо из феррита, имеющее три обмотки (входную, выходную и управляющую), расположенные в различных секторах. Основное свойство ферритного тороида состоит в том, что при пропускании тока (импульса) через входную обмотку происходит намагничивание тороида, характеризуемое его определенной полярностью, а при пропускании тока через управляющую обмотку тороида — изменение полярности, возбуждающее ток в выходной обмотке. Фиксация показания контрольного прибора, осуществляемая пропусканием тока (запоминаемого импульса) через входную обмотку, заключается в намагничивании тороидального сердечника, которое может сохраняться весьма длительное время. Перемещение показания контроля из одного тороида в другой (сдвиг) осуществляется пропусканием тока (тактового импульса) через управляющую обмотку. Благодаря этому свойству ферромагнитные тороиды, работающие на малых токах и имеющие весьма малые размеры, образуют надежные и исключительно компактные регистры сдвига. В таком регистре каждая выходная обмотка предшествующего ферритного тороида соединяется последовательно с входной обмоткой последующего тороида (фиг. 141), а управляющие обмотки соединяются последовательно через одну в две группы (четные и нечетные). Группы обмоток соединяются с какими-либо двумя датчиками тактовых импульсов, работающими с некоторым смещением во времени один относительно другого. Нечетные феррит-ные тороиды являются собственно запоминающими элементами, сохраняющими импульсы в течение большей части шага, а четные — промежуточными, необходимыми для предотвращения сквозного прохода импульса через регистр. Для обслуживания роторной линии, например для осуществления функции сопровождения заготовки показаниями контрольного прибора, датчики тактовых импульсов срабатывают от каких-либо приводных элементов, например от кулачков, синхронно связанных с линией и обеспечивающих подачу управляющих импульсов на обе группы управляющих обмоток поочередно в течение каждого перемещения органа ротора или заготовки на один шаг. Очевидно, что для погашения зафиксированного импульса и прекращения его дальнейшего сдвига вдоль регистра достаточно разомкнуть цепь, сое- [c.169]

Способы определения к. п. д. с использованием тормозных устройств (описанные в параграфе 3 настоящей главы) неэкономичны, требуют значительного расхода мощности. [c.156]

Определение расхода масла на 1 ч работы по штатным указателям уровня масла, счетчикам расхода масла полных физико-химических свойств турбинного масла (пробы отбирают из нижних точек, ,грязного" отсека масляного бака и каждого маслоохладителя, в случае ухудшения какого-либо показателя качества масла проводят анализ через 10 дней и принимают меры к восстановлению его свойств) мощности на муфте 1ДБН, приведенной к расчетным условиям, штатными контрольно-измерительными приборами в соответствии с инструкций для каждого типа ГПА. [c.89]

Определение расхода пылевидного топлива при помощл пылеотборной трубки ВТИ или Альнера сложно и трудоемко и в большинстве случаев применяется при специальных испытаниях. При эксплуатационных испытаниях определение к. п. д. по прямому балансу рекомендуется для котлов небольшой мощности, где прямое взвешивание топлива более доступно. [c.13]

Если кривые эксплуатационного к. п. д. в рабочем диапазоне нагрузок котельного агрегата пересекаются, то выбор машины следует производить путем определения эксплуатационного расхода мощности с учетом графика нагрузки котла. Для этого следует построить зависимость мощности на валу машины от D/Dhom, используя данные табл. VI-1 или график т)э = / ( >/1>ном) и равенство [c.166]

Одновременно она показывает, что рост эффективности концентрации литейного производства может, начиная с какого-то определенного масштаба производства, замедляться. Поэтому при решении задачи определения оптимальной мощности литейного завода и его размещения необходимо, чтобы сочетание суммарных затрат, включающих внецеховые затраты и транспортные расходы по кооперированным поставкам, было минимальным. Использование счетно-решающих устройств при экономико-математическом моделировании может помочь наиболее оптимальному решению вопросов о выборе мощности и размещении предприятий литейного производства. [c.276]

Поэтому в качестве определяющих параметров промежуточного пере-грева пара приняты давление перегреваемого пара, недогревы пара до температуры греющего пара в каждой из ступеней перегрева и давление отборного греющего пара. Поскольку расходы греющего пара могут быть рассчитаны лишь после определения расхода нагреваемого пара, расходы греющего пара определяются итерационно, до совпадения температуры neperj ева, рассчитанной по расходам пара, с заданной температурой перегрева. В зависимости от схемы промперегрева (от одноступенчатой при однократном перегреве до двухступенчатой при двукратном перегреве) время расчета одного варианта возрастает в 2 -f- 10 раз, так как требуется выполнять итерационный расчет по нескольким величинам. При итерациях для сокращения времени счета ведутся только балансовые расчеты теплообменников и агрегатов, без подробных конструктивных расчетов. После определения расходов греющего пара па промперегрев производится полный расчет тепловой схемы с определением мощности электрогенератора, мощности механизмов собственных нужд, конструктивных характеристик и стоимости оборудования. [c.83]

Таким образом, определенный тип крыловой турбины, характеризуемый ее лопастями, втулкой, направнтелем и т. д., можно разбить па ряд подтипов, отличающихся разным поворотом лопастей около их радиальных оссй. Каждый Н0Д1НП будет иметь оптимальный режим при своих больших или меньших расходе, мощности, быстроходности (фиг. 10-6,а). Все они будут иметь хорошие в их оптимальных режимах к. п. д. у одного из подтипов оптимальный к. п. д. будет наивысшим. [c.112]

Вторая часть задачи, касающаяся определения изменения мощности турбоустановки при выключении ПВДЗ и сохранении неизменного расхода теплоты в парогенераторе Qпг = idem, решается наиболее просто методом коэффициента изменения мощности. Если не требуется большая точность расчета, то можно определять коэффициент изменения мощности через коэффициент ценности теплоты, вычислив предварительно внутренний абсолютный к. п. д. установки с учетом регенерации [c.100]

Определение расхода топлива на комбинированную выработку теплоты и электрической энергии на газотурбинной, газопортпевой в парогазовой ТЭЦ. в теплофикационных газотурбинных и газопоршневых установках количество и параметры отпускаемой внешним потребителям теплоты практически не влияют на электрическую мощность и расход топлива, поэтому удельный расход топлива на выработку 1 кВт ч электроэнергии одинаков при комбинированной и раздельной схемах энергообеспечения. [c.427]

Проектируя гидроэлектростанции, оценивают, какой расход воды следует принять для определения суммарной мощности гидротурбин. Если выбрать максимальный расход, имеющийся во еремя паводка, то после его окончания часть машин будет стоять из-за необеспеченности водой. При расчете по минимальному, меженному расходу воды, в паводок придется впустую сбрасывать воду через водосливную плотину и терять энергию реки. [c.31]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...