П передаточное силовое

Величина тяговой силы зависит от крутящего момента М двигателя, передаточных чисел коробки передач и главной передачи го, радиуса ведущих колес и механического к.п.д. силовой передачи г ,,, [c.57]

Задача 139. Определить общую силу тяги и тягу на крюке, развиваемые тепловозом с четырьмя дизелями по 1000 л. с. каждый, если к. п. д. силовой передачи т] = 0,8, передаточное отношение от коленчатого вала дизеля к ходовым колесам i = 3, диа- метр ходовых колес D = [c.206]

Двухступенчатый редуктор, составленный из двух однорядных передач. Имеет высокий кпд. Применяется для силовых приводов в случаях, когда передаточное отношение передач по схемам 1 п 2 недостаточно [c.229]

Фрикционные передачи с постоянным передаточным отношением применяют сравнительно редко. Их область ограничивается преимущественно кинематическими цепями приборов. Как силовые они не могут конкурировать с зубчатыми передачами по габаритам, надежности, к. п. д. и т. д. [c.408]

I //Л—планетарных механизмов тРН " 1 и л с двойными сателлитами приведенными являются ступенчатые зубчатые механизмы. Поэтому соответствующим подбором числа зубьев колес можно в этих механизмах получить большие передаточные отношения. В механизме (см, ведущем колесе 1 t, к.п. д. механизма высокий (см. рис. 92) и он может быть использован в качестве силового редуктора. При ведуш,ем водиле к. п. д. с увеличением быстро уменьшается. [c.134]

Зубчатые передачи компактны, имеют весьма высокий к. п. д. и применяются как в миниатюрных приборах, так и в гигантских силовых приводах. Конструктивные формы зубчатых колес весьма разнообразны. Они зависят от назначения передачи, относительного положения осей вращения и от формы зубьев. Передаточное отношение зубчатой передачи обычно не превышает 10. [c.235]

В случае использования механизма по схеме рис. 11.4, а его к. п. д. при постоянном р возрастает, пока я) увеличивается до значения Я = 0,25я —0,5 р. Однако при этом уменьшается силовое передаточное отношение т. е. снижается выигрыш в силе, [c.290]

В начальный период развития электропривод копировал старую схему группового привода с раздачей движущей механической энергии по рабочим машинам через трансмиссионные (главным образом) передачи. По этой схеме силового привода между электродвигателем, обладающим высоким к. п. д., и рабочим механизмом, на котором (или с помощью которого) рабочий производил продукцию, находилась длинная передаточная цепочка, где терялись преимущества электродвигателя. [c.11]

Выше рассматривались машинные агрегаты с нелинейными звеньями, динамические характеристики которых описывались кусочно-линейными функциями. Указанное оказалось возможным, благодаря принятым в п. 14—15 упрощенному описанию упруго-диссипативных свойств деформируемых нелинейных звеньев и предположению о свойствах силовых передаточных отношений звеньев. [c.147]

Ниже рассматриваются самотормозящиеся (точнее говоря, необратимые) механизмы, для которых самоторможение не проявляется при передаче моментов от звена с индексом к звену с индексом + 1. Такой режим будем называть тяговым, причем мерой потерь в тяговом режиме является к. п. д. Л, а силовые передаточные отношения определяются по формулам [c.236]

Нелинейное дифференциальное уравнение движения (41.12) можно решить, воспользовавшись методом кусочно-постоянной аппроксимации силового передаточного отношения (см. п. 25). [c.248]

Поскольку таблично задаваемым является приведенный угол трения в зацеплении (со ), а следовательно, силовое передаточное отношение (72) согласно (42.9), (40.1), (40.4), то способ определения элементов матрицы С и характеристики должен быть приспособлен к табличному заданию. Введение последовательности t ] моментов времени, при которых в пределе выполняются условия аппроксимации (см. подробнее указания в п. 25), [c.256]

В соответствии с изложенным в п. 41 для тягового режима А+1 <0, для инверсного тягового режима и режима оттормаживания M.k,M > 0. Тогда для тягового и инверсного тягового режимов, если учесть соответствующие выражения для силовых передаточных отношений (41.7), соответствие знаков для 7 +1 и M.k,k+ выполняется. Что касается режима оттормаживания, то > О только при выполнении условия, [c.261]

Здесь щ+1,/г — силовое передаточное отношение, принимаемое в соответствии с изложенным в п. 10.1 [c.286]

Воспользовавшись выражениями для коэффициентов а п (т = 0. 1, > —1)> можно установить условия их положительности. Нетрудно видеть, учитывая зависимость (10.30) для силового передаточного отношения, что в тяговом режиме коэф- [c.296]

В п. 12.2 везде предполагается, что силовое передаточное отношение самотормозящегося механизма не зависит от скорости звеньев. [c.319]

Зубчатые ж. д. В 61 В 13/02 изделия [изготовление <из металла ((прокаткой или накаткой Н 5/00-5/04 профильного или листового материала без значительного удаления D 53/28) В 21 прочими способами В 23 F 15/14) из металлического порошка В 22 F 5/08 из пластических материалов (L 15/00. D 15/00 изготовление) В 29 конструктивное сопряжение с электрическими машинами Н 02 К 7/10 как конструктивные элементы передач F 16 Н 27/08, 55/17-55/20 (нарезание отделка 19/00) зубцов В 23 F термообработка С 21 D 9/32 для часов <(]3/02 юстировка 35/00) G 04 В изготовление В 23 F 15 04)] колеса (изготовление из металла (ковкой, штамповкой, прессованием В 21 К ]/30 литьем В 22 D с помощью зуборезных станков и устройств В 23 F 1/00-23/00) передачи (велосипедов, мотоциклов и т. п. В 62 М 11/00-11/18 в локомотивах и моторных вагонах В 61 С 9/06 механизмы для изменения передаточного числа или реверсирования F 16 F1 5/00-5/84 в приводах (клапанов и т, п, F 16 К 31/53 стеклоочистителей В 60 S 1/26) в прокатных станах В 21 В 35/12 в роторных двигателях F 01 С 17/02 в саморазгружающихся транспортных средствах В 60 F 1/14, 1/28, 1/56 в системах управления самолетами и т. п. В 64 С 13/34 управление ими совместно с силовыми установками В 60 К 41/00) [c.84]

При возникновении больших внешних сопротивлений на выходном валу 9 тормоз 6 разжимается, а тормоз 5 зажимается и останавливает водило 14. Крутящий момент от вала 9 передается через планетарный ряд шестерен 10, 7 и 15 реактору 2, который вращается в направлении, обратном направлению вращения насосного колеса. В этом случае силовой поток, подводимый к валу 1 внутри гидротрансформатора делится на две части. Одна часть передается колесами 3 а 3 двухступенчатого турбинного колеса, вторая — реактором 2 оба силовых потока суммируются на выходном валу 9. При этом, часть силового потока, передаваемая реактором 2 увеличивается планетарной передачей, что обуславливает значительное повышение коэффициента Трансформации и к.п.д. в диапазоне передаточных отношений (участок /). По достижении определенного передаточного отношения тормоз 5 отключается, а тормоз 6 останавливает реактор 2 (участок II). [c.35]

Последнее может быть достигнуто при изменении величины какого-либо параметра, определяющего устойчивость привода. Таким параметром является обычно длина Ь рабочих щелей управляющих золотников или передаточное отношение i рычага щупа. В приводах с однощелевым золотником таким параметром может быть также площадь проходного отверстия дросселя, соединяющего две полости силового цилиндра и т. п. [c.204]

Круглое зубчатое колесо 1, вращающееся вокруг неподвижной оси А, входит в зацепление с круглым зубчатым колесом 2. Звено 4, вращающееся вокруг неподвижной оси А, входит во вращательную пару В с колесом 2. Колесо 2 входит в зацепление с некруглым колесом 3, вращающимся вокруг неподвижной оси С. Профиль начальной кривой колеса 5 на участках а — а и Ь — Ь очерчен по дугам окружностей радиусов ли г. При вращении ведущего колеса 1 ведомое звено 4 совершает возвратно-качательное движение, при этом звено 4 имеет две остановки в те периоды времени, когда в зацеплении находятся дуги а— а и 6— Ъ. Механизм может быть также использован для воспроизведения переменного передаточного отношения между колесами 1 и 3. Колесо 2 обеспечивает вращение колес / и 5 в одном и том же направлении. Силовое замыкание колес 2 п 3 обеспечивается силой веса колеса 2. [c.203]

Передача, в которой внешние моменты воспринимаются тремя центральными колесами, а водило служит только для поддержки сателлитов. При средних передаточных числах можно применять для силовых приводов (предпочтительно для кратковременной работы) при больших — для вспомогательных приводов и приборов, в которых к. п. д. не играет существенной роли. Передача компактна, но сложна в производстве из-за наличия сдвоенного сателлита [c.506]

Фрикционные передачи выполняют с постоянным передаточным числом и п качестве бесступенчатых передач. Первые применяют преимущественно как кинематические пары приборов к реже как силовые. Вторые (вариаторы) выпускаются в широком диапазоне мощностей. [c.622]

В заключение заметим, что для всех схем комбинации, указанные в первой графе, дают наивысший к. п. д., т. е. являются наивыгоднейшими для силовых передач, причем можно получить и довольно большое передаточное число. [c.270]

Планетарные механизмы, показанные на рис. 3.3,д,е, как уже отмечалось ранее, позволяет осуществить. очень большие передаточные отношения, но при этом имеют очень низкий к. п. д. и поэтому в силовых передачах не применяются. Эти механизмы находят широкое применение в приборостроении. [c.104]

При Пользовании вольтамперметром НИИАТ ЛЭ-1 число оборотов вала генератора определяют тахометром, установленным на вольтамперметре. Для этого гнездо П вольтамперметра соединяют с клеммой прерывателя и после установки стрелки тахометра на нулевую отметку по шкале отсчитывают число оборотов коленчатого вала двигателя. Для контроля числа оборотов двигателя можно пользоваться также спидометром автомобиля при вывешенных ведущих колесах соответствующая скорость подсчитывается исходя из значения передаточного числа силовой передачи и радиуса колес. Так, например, для грузовых автомобилей ЗИЛ-130, ГАЗ-53Ф и др. эта скорость равна 45—50 км час. [c.219]

Для расчета на контактную усталость зубьев планетарных передач используют те же формулы, что и при расчете простых передач. Так как силы и модули в ряду зубчатых колес планетарной передачи одинаковы (например, ряд зубчатых колес а—g—b), а внутреннее зацепление прочнее наружного, то при одинаковых материалах достаточно рассчитать только зацепление колес а п g (см. табл. 5.1, вариант 1). При различных материалах расчет внутреннего зацепления выполняют для подбора материала колес или как проверочный. При проектировании передач типа Зк расчет зацепления производят для второй ступени и полученное значение. модуля принимают для всех колес передачи. Выполнение требования равнопрочности колес достигается за счет уменьшения длины зуба колес первой ступени. При проектировании многоступенчатых передач типа 2к—к общее передаточное отношение разбивают между ступенями таким образом, чтобы оно убывало от ступени к ступени на 25...30 % в направлении силового потока. [c.161]

Современные строительные машины состоят из шести основных частей рабочего оборудования, непосредственно осуществляющего технологическую операцию, например, перемещение материала, разработку грунта, перемешивание бетонной смеси и т. п. ходового оборудования, служащего для передвижения машины силового оборудования, т. е. двигателя, являющегося источником энергии для осуществления движения элементов машины передаточных А еханизмов, связывающих силовое оборудование с рабочим и ходовым оборудованием механизмов управления, служащих для включения или выключения отдельных механизмов машины рамы (станины, платформы), на которой устанавливается оборудование, механизмы управления и другие части машины. [c.43]

К ним относятся общий к. п. д. рулевого управления Лр. у силовое передаточное число у и передаточное число г р у. К. п. д. рулевого управления равно [c.442]

Ведущий и ведомый валы вращаются в одну сторону 1ан > 0). Рациональные пределы передаточных отношений 3—9. Передача характеризуется высоким к. п. д. (1 0// = 0,98 с учетом потерь в подшипниках качения) и широко применяется как в силовых, так и во вспомогательных приводах. [c.149]

Примеяеине. Фрикционные передачи с постоянным передаточным отношением применяют сравнительно редко. Их область ограничивается преимущественно кинематическими цепями приборов, от которых требуются плавность движения, бесшумность работы, безударное включение на ходу и т. п. Как силовые (не кинематические) передачи, они не могут конкурировать с зубчатыми передачами по габаритам, надежности, КПД и пр. [c.257]

Пример расчета полуоси. Заданы максимальный крутящий момент двигателя Мгаз%= 30,5 кгм передаточное число первой передачи в коробке передач г = 6,6 передаточное число главнюй передачи 1 = 7,67 к.п.д. силовой передачи % = 0,85 диаметр полуоси = 46,5 мм, расчетная длина полуоси L = 89,2 мм. Полуось разгруженная. Найти величину напряжения кручения и угол закручивания полуоси. [c.222]

Фрикционные передачи с постоянным передаточным числом в качестве силовых передач в машиностроении применяют крайне редко (в фрикционных прессах, молотах и т. п.) из-за неконкуренто-способности с зубчатыми передачами по габаритам, надежности, к, п. д. и др. Передаваемая мощность до 20 кВт, допускаемая скорость катков до 25 м/с. Эти передачи нашли ограниченное использование в виде кинематических передач в приборах (магнитофоны, кинокамеры ит. п.),где требуется плавность и бесшумность работы. [c.304]

Ниже для силового передаточного отношения как в случае встройки в массу , так и в соединение , используется двухиндексное обозначение, что позволяет использовать ( юрмулы, полученные в п. 40. [c.254]

Если силовое передаточное отношение самотормозящейся передачи зависит от скорости звеньев (см. п. 40), то нелинейную систему дифференциальных уравнений движения (42.6) можно при-блил<енно решить, воспользовавшись методом кусочно-линейной аппроксимации нелинейных зависимостей (см. п. 25 [34]). В случае, когда силовое передаточное отношение не зависит от скорости звеньев (или приблилсенно считается не зависящим от скорости), система дифференциальных уравнений движения машинного агрегата имеет кусочно-постоянные матрицы С и вектор-функцию F t, у). Очевидно, в последнем случае самотормозящаяся передача может работать или в тяговом режиме, или в режиме оттормажи-вания. [c.255]

Простейшим но структуре алгоритмом глобального поиска является независимый поиск (методы Монте-Карло), оенованный на случайном переборе точек в ограниченном пространстве Gp варьируемых параметров [51, 90]. Характерной особенностью методов Монте-Карло является постоянная в течение всего поиска нлот-пость распределепия зондирующих точек. Поэтому для решения этими методами задач оптимизации машинных агрегатов с многомерными векторами Р варьируемых параметров обычно необходимо выполнить значительное число проб. Выгодным для задач динамического синтеза машинных агрегатов свойством метода случайного поиска е равномерным распределением пробных точек является возможность одновременного онределения нескольких оптимальных решений, соответствующих различным критериям эффективности. Это свойство независимого глобального поиска особенно важно для задач параметрической оптимизации машинных агрегатов, оперирующих с неприводимыми к единой мере локальными критериями эффективности. Такая ситуация характерна для параметрического синтеза динамических моделей машинных агрегатов по критериям эффективности, отражающим, ианример, общую несущую способность силовой цепи по разнородным факторам динамической нагругкепности ее отдельных звеньев (передаточного механизма п рабочей машины). Аналогичная ситуация возникает также при оптимизации характеристик управляемых систем машинных агрегатов по критериям устойчивости и качества регулирования. [c.274]

Если считать, что силовое передаточное отношение самотормозя-щегося механизма v. не зависит от скорости звеньев, то можно отыскать точное решение системы (12.7) методами, изложенными выше (см. п. 8.1). При этом ) — последовательность моментов времени изменения режимов движения. Во всех приведенных выше [c.308]

Применяется при больших передаточных числах, когда величина к. п. д. не имеет значения (например, в приборах), для силовых приводов не рекомендуется, конструкция нетехыологична как в изготовлении, так и в сборке [c.504]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...