Л полюсная

Для приближенно эвольвентных прямозубых конических колес поле зацепления, являющееся следом движущихся контактных линий, проходит через полюсную прямую 00. Оно наклонено к плоскости, образованной осями вращения 00 и ОО2, на угол л/2 — а, где а — угол зацепления. Линии контакта прямозубых конических колес направлены к вершине начального конуса. [c.251]

Магнитный поток возбуждения прямо пропорционален магнитной проводимости [г, которая зависит от величины зазора между якорем и полюсными выступами. Данный зазор изменяется при износе подшипников ротора л = fi И ) — [а (О Поэтому параметр также будет функцией времени [c.393]

Для зубчатых передач, работающих в масле, основным видом разрушения является усталостное выкрашивание рабочих поверхностей зубьев. Выкрашивание начинается обычно вблизи полюсной линии на ноя ках зубьев там, где нагрузка передается одной парой зубьев, а скольжение л перекатывание профилей зубьев направлены так, что масло запрессовывается в трещины и способствует выкрашиванию частиц металла (см. рис. 180). Усталостное выкрашивание зубьев предупреждается расчетом на выносливость по контактным напряжениям, повышением твердости поверхностей зубьев и повышением степени точности. [c.257]

Из этой поковки и заготовок, поставленных заводом Электросталь , были вырезаны образцы в плоскости зеркала полюсного наконечника (Л и А на рис. 1, а, б) по наибольшему диаметру. Так как сечения образцов имели незначительные размеры (что вызвано трудностью их вырезки на фрезерном станке), согласно рекомендациям [3], замеры твердости на них проводились на приборе ПМТ-3 при нагрузке 400 г. Перед этим рабочая поверхность образцов тщательно полировалась [c.208]

Пусть на рис. 282, а будет изображен график скорости, полученный из графика пути (см. рис. 279, а). В имеющихся на графике точках 6, V, 2, 3, 4, 5, 6 проводим касательные В, Г, II, ИГ,. .., VI. Слева иа продолжении оси 1 откладываем полюсное расстояние Н, которое может быть взято равным полюсному расстоянию графика пути. Из полюса я проводим лучи л,Ь", п1", л2",. . ., п6", соответственно параллельные проведенным касательные В, Г, 1Г, III, . . ., VI. Отрезки оси ординат У ОЬ", 01", 02",. . ., Об" по построению получаются равными [c.239]

Наиболее тяжелым случаем защиты является экранировка от сильных постоянных магнитных полей (вблизи полюсных наконечников синхронной машины и других постоянных магнитов). Ввиду сложности подобной задачи нельзя дать простых рекомендаций по защите, которой посвящена специальная литература [Л. 34]. [c.159]

И 2 ы,° и(л ) и и° —и(х). Пересечение этих расчетных экономических характеристик и определяет значение экономической величины— х . . Конечно, предполагается, что рассчитываемый параметр связан с выработкой, т. е. х = х(Э). Построение расчетных энергоэкономических характеристик может быть сделано по табличному подсчету или графическим дифференцированием зависимости И° — И (Э). На фиг. 9-9 показано такое построение. Выбор полюсного расстояния и само построение проводится методом, описанным в гл. 15. Цифры показывают последовательность построения [c.114]

На фиг. 12-5 показано такое построение при помощи графического умножения. Полюсное расстояние — указано на фигуре. Для обобщения напор и расход берутся в долях от единицы, постоянная Л = 1, и мощность также определяется в долях единицы. [c.151]

Обычно объем и магнитные свойства магнитопровода заданы, так как магнит определяет габариты микрофона. Габариты микрофона, в свою очередь, заданы тем, что микрофон должен быть мал по сравнению с длиной волны на верхней границе передаваемого диапазона частот. Однако этого недостаточно, чтобы определить оптимальные размеры ленточки полюсных наконечников. Из ф-л (4.50), (4.52) и (4.68) видно, что при согласованной нагрузке чувствительность микрофона можно представить в виде [c.203]

Движение воды в аппарате происходит следующим образом. Исходная вода поступает в штуцер Л и движется по двум каналам (движение показано жирными стрелками). Попадая в зазор между полюсными наконечниками, поток пересекает магнитные силовые линии (показано тонкими стрелками). После прохождения через магнитное поле вода выходит через штуцер Б. Такое расположение основных элементов аппарата имеет ряд преимуществ перед аппаратом ПМУ-1. Водяной поток в аппарате ПМУ-2 движется в немагнитных каналах и с магнитами непосредственно.не соприкасается, вследствие чего рабочий зазор предохраняется от шунтирования [c.87]

Масштаб скорости можно определить, если известны (л.,, л ( и полюсное расстояние /г , которое берется из чертежа в миллиметрах. Для нашей диаграммы v t масштаб скорости будет [c.167]

Сначала мы исследовали функцию С/ (г) и подсчитали число К. ее точек перегиба. Очевидно, г достигает бесконечности в каждой точке перегиба, где [/ " = 0, следовательно, число электродов или полюсных наконечников равно Л +1. Если значение второй производной отрицательно между двумя точками перегиба или между точкой начала/конца и ближайшей точкой перегиба, то нужно выбрать потенциал электрода несколько выше, чем максимальный осевой потенциал в этом интервале. Если вторая производная положительна, потенциал электрода должен быть ниже, чем минимальный осевой потенциал. [c.535]

Для него все члены асимптотического разложения по степеням /к тождественно равны нулю, так как Нт А /(Л ) = О при всех положительных целых п. Преодолеть эту трудность можно, опираясь на то, что в знаменателе стоит величина у а + 5 , имеющая две точки ветвления при 5 , = 1а. Если в предыдущем разделе мы рассматривали полюсные сингулярности подынтегрального выражения, то теперь необходимо сделать следующий шаг, а именно учесть близкое расположение к контуру интегрирования точек ветвления. [c.371]

Задиры и забоины на полюсном башмаке Коррозия под полюсным башмаком Срыв резьбы на выводных болтах или II/ 1111 л ,, = 7, / p = 7, к,=0, Кгд = 93 /( = 87, Кр = 87, л ,=о, /( =13 /( = 40, /(р = 0, /( = 40, /( = 60 Устраняются зачисткой То же Заменяются новыми [c.427]

Полюсный механизм для металлов с г. ц. к. решеткой можно представить, воспользовавшись возможностью расш,епления полной дислокации Л С на частичную неподвижную дислокацию Франка Аа и двойникующую дислокацию аС (см. развернутый тетраэдр Томпсона) по реакции [c.143]

Мгновенный полюс Р является точкой пересечения нормалей к траекториям точек Л и В, т. е. прямых AqA и ВдВ- прямые ЛрВо и АВ пересекаются в точке Q, причем прямая PQ называется осью коллинеа-ции. Полюсная касательная определяется условием ZBPt=ZQPA = [c.31]

На рис. 145 показан полюсный треугольник РпРхъР ъ-Выбираем точку Л,, надо найти гомологичные точки Лг и Лз. Точка Л123 определяется как точка. [c.72]

Предположим, что заданы полюсный треугольник Р РцРгл и точка Ai, надо найти основную точку Л123 и гомологичные точки Л2 и Аз. Центр Ао окружности, проведенной через гомологичные точки Ai, А2, Аз, является точкой пересечения двух осей симметрии отрезков Л Иг и ЛИз (рис. 146). [c.73]

Поступаем следующим образом точки А, А2, Л з и До соединяем с точкой Pi2 и получаем углы х и v, так же как на 5ИС. 145. Обозначим угол, образованный соединительной прямой, 12 0 и стороной полюсного треугольника P12P2S, через е. Так как прямая Р12А0 должна быть осью симметрии отрезка ЛИа, то справедливо уравнение [c.74]

Кривошипно-ползунный механизм. Если кривошипно-ползунный механизм переводит подвижную плоскость через три положения AiBi, А2В2, А3В3, то необходимо, чтобы прямая, по которой должна перемещаться шарнирная точка ползуна, проходила через ортоцентр Н полюсного треугольника направление этой прямой можно выбрать произвольно (рис. 151). Пусть точка Л —палец кривошипа тогда неподвижная шарнирная точка До будет центром окружности, проходящей через точки Ль Лг, Л3 ее можно определить также [c.77]

Рц относительно полюсной прямой Я]4Л2. Прямые Я13Я23 и / 14/ 24 пересекаются в точке /1i, которая и будет точкой Qb- Отрезок PiaQb совпадает с отрезком AqAi и является радиусом окружности с центром Ло, проходящей через гомологичные точки Л, А2, Лз, Ai. [c.88]

Для трех заданных положений подвижной плоскости определяем полюсный треугольник РцРцРгг (рис. 259). Пусть полюс Ргз совпадает с началом системы координат х — у, а полюс Pia лежит на оси л. Пусть, далее, произвольная точка А , соответствующая положению / подвижной плоскости, описывает траекторию, цейтр кривизны которой лежит в точке Ао ее радиус кривизны A(tA обозначим через г. Центром окружности, описанной вокруг полюсного треугольника, является точка Ма обозначим также прямые, соединяющие точку Aq с полюсами, через б12, 013, 623, стороны полюсного треугольника — через fli, Й2, аз, углы —через агь Из, аз2- Если прямая РпАо пересекает окружность, описанную вокруг треугольника, в точке С, то ZP12 P23 = / 12 13 23, т. е. этот угол равен углу nia полюсного треугольника. [c.163]

Для я-мезонов наиб, известной Н. т. является теорема Адлера (S. Adler, 1965) о том, что амплитуда испускания л-мезона зануляется в пределе нулевого 4-импульса пиона. Точнее, это утверждение относится к неполюсной части амплитуды. Полюсная же часть, связанная с испусканием л-мезонов ив внешних линий, должна быть учтена явно (аналог полюсных членов, т. е. первого слагаемого, в ф-ле (2) . [c.356]

Как видно, параметр Л даёт ординату полюсной особенности однонетлевого приближения и поэтому также является характеристикой краевого типа. С фиа, точки зрения, величина Л, называемая параметром шкалы КХД, характеризует масштаб импульсной переменной к — у к , при к-рой а, принимает значения, большие единицы, т. е. соответствует сильной связи. [c.243]

Магнитные Э.л. по способу возбуждения магн. поля делятся на электромагнитные и магнитостатические, Эл.-магн. панцирная (бронированная) линза (рис. 1, а) состоит из обмотки /, по к-рой протекает ток, возбуждающий фокусирующее магн. поле в межполюсном зазоре 3 (щели) линзы, магнитопровода 2, окружающего обмотку (создаёт панцирь, откуда и назван1<е), и полюсного наконечника 4. Последний изготовляется из магнитомягких сплавов с большой индукцией насьпцения и применяется в линзах с большой оптической силой (малым фокусным расстоянием). Фокусировка пучка производится регулированием тока возбуждения, стабильность к-рого должна [c.568]

Анализ выражений (2.4), (2.5) и (2.9) показывает, что при л = 0 и Ь = оо имеем случай фокусировки в однородном магитном поле, а при га=1 и 6 = 0 ), и / равны бесконечности, следовательно, поле теряет фокусирующие свойства. Варьируя коэффициентом неоднородности между нулем и единицей, можно получить дисперсию любой величины, но при этом, согласно выражению (2.6), меняется /. Следует отметить, что если фокусировка исчезает. Если д-э-О и f- 0, получаем ионную оптику масс-спектрометра с однородным магнитным полем с отклонением ионного пучка на 180°. Обычно выбирают коэффициент п = 0,85-н0,9. Для этих значений фокусное расстояние получается в четыре-пять раз больше радиуса равновесной траектории ионов. Например, для прибора, описанного в работе [14], г = 350 мм, = 0,87, фокусное расстояние равно 1400 мм. Чрезмерное возрастание фокусного расстояния ограничивает использование пучка ионов с большим углом раствора, так как при этом потребуются широкие полюсные наконечники, что создает большие затруднения в выполнении конструкции отклоняющего магнита. [c.37]

Тип прибора Исполненве прибора Намарничквааиа Тип намагничивающего тока Сила тока (макси-маль-ная), А Напряженность поля при полюсном намагничивании. Л/м Примечание [c.436]

На рис. 3.30,5 представлено расчетное положение полюсов Л 00 у в координатах исходной а-фазы положение исходного о-кристалла, как на рис. 3.29). Сравнение расчетной и экспериментальной полюсных фигур свидетельствует о их качественном совпадении 1фи ограничении некоторых вариантов мартенситного ориентационного соотношения на экспериментальной полюсной фигуре, так же как в работе [138], отсутствуют полюсы 100 у в центре полюсной фигуры. Можно полагать, что из 24 кристаллографических вариантов а- у превращения практически не реализовались 8, отвечающих одному из трех вариантов бейновской деформации решетки. По-видимому, характер распределения нащ>яжбний в прокатанной пластине способствует указанному ограничению вариантов а у превращения [189]. [c.122]

Сердечники трансформаторов, аппаратура магнитной за-писп, магнитные экраны Сердечники дросселей, им-пу л ь с ных тр а нсфор матор ов Сердечники малогабаритных трансформаторов, реле Сердечники импульсных трансформаторов, бесконтактных реле, элементов ЭВМ Полюсные наконечники, магнитные мембраны Сердечники импульсных и широкополосных трансформаторов [c.23]

На рис. 3-4 показана схема прибора с проточным контуром. Основной частью этого прибора является электромагнит, в рабочем зазоре которого между полюсными. наконечниками располагается четырехходовая стеклянная петля, обеспечивающая 4-кратное пересечение водой магнитных силовых линий. Время пребывания воды в магнитном поле составляет около двух секунд. Обработанная вода поступает в электронагреватель С регулируемой мощностью 800 Вт, состоящий из керамической трубы с обмоткой из нихрома, намотанной бифилярно, внутри которой располагается съемная контрольная трубка нз кварца с внутренним диаметром 7 мм. Температура в нагревателе должна обеспечить кипение в ней жидкости. Вода, выходящая из контрольной трубки, охлаждается в холодильнике и собирается в колбе. Равномерность расхода исследуемой воды в процессе опыта регулируется игольчатым вентилем, расположенным на ротаметре (расходомере) типа РС-3. Для опыта берут в зависимости от жесткости 1—2 л воды. В контрольном опыте стеклянная петля извлекается из воздушного зазора электромагнита й защищается экраном, все остальные условия сохраняются без изменения. Во избежание влияния остаточных явлений при действии магнитного поля рекомендуется контрольный опыт ставить в первую очередь, а после окончания исследований прибор тщательно промывать. Воспроизводимость опытов составляет примерно 3%. Количество накипи, выделившейся на стенках контрольной трубки, определяется весовым или объемным способами и выражается в миллиграммах карбоната кальция. Противонакипный эффект вычисляется по формуле (3 10). [c.78]

При вычислении в сферических координатах Н, г>, о сначала примем, что сила Q имеет направление оси от которой ведётся отсчёт полюсного угла >. Тогда, называя через е = г, единичные векторы касательных к координатным линиям и замечая, что Q= .Qk, Л вJJ= Osд, Л = дСОз0-в 51пО, [c.75]

С гояиием /г, и верёвочный многоугольник. Пользуясь указанным выше построением, определим реакции 4 и 5. Чтобы определить общий момент сил 5, /, 2, 3 относительно сечения Л, воспользуемся графическим изображением моментов посредством отрезков. Проведём через А прямую Д, параллельную силам. Момент силы 5 отрицателен и изображается отрезком, отсекаемым на Д лучами 45 51. Момент силы 1 положителен и изображается отрезком, отсекаемым на Д лучами 51 и /2 следовательно, общий момент сил 5 и / изображается отрезком, отсекаемым на Д лучами 45 и 12. Продолжая те же рассуждения, нетрудно убедиться, что общий момент сил 5, 1, 2, 3 изобразится отрезком аЬ, отсекаемым на Д лучами 45 и 34 т. е. крайними лучами для рассматриваемой системы четырёх сил. Общий момент сил, расположенных справа от сечения Л, изобразится тем же отрезком, но будет противоположен по знаку. Таким образом, изгибающий момент для какого-нибудь сечения изображается отрезком, параллельным силам и расположенным внутри верёвочного многоугольника под рассматриваемым сечением. Чтобы иметь самый момент, следует ке позабыть составить произведение аЬ на полюсное расстояние к, причём один из этих отрезков должен быть измерен масштабом сил, а другой — масштабом длин. Если взято /г = 1, то отрезки аЬ непосредственно дают самые моменты. Поэтому площадь, заключённая внутри верёвочного многоугольника, называется иногда площадью моментов. Мы видим, что изгибающий момент равен нулю в точках опоры, резко изменяется под силами и может достигать наибольшего значения только под силами. Поэтому опасное сечение, в котором действует наибольший момент, можно искать только в местах приложения сил. Чтобы безошибочно определить знак момента, достаточно проследить за его непрерывным изменением при переме-и ,ении вдоль балки от края до рассматриваемого сечения. В самом деле, отойдём немного вправо от левого конца балки. Слева будет расположена только сила 5, момент которой отрицателен и изображается отрезком внутри верёвочного многоугольника. При дальнейшем перемещении вправо этот отрезок нигде в нуль не обращается следовательно, по закону непрерывности момент остаётся отрицательным, [c.193]

Для очень сильных линз необходимы высокие значения магнитной индукции. Это с неизбежностью ведет к уровням возбуждающих токов и размерам полюсных наконечников, попадающим в область режима насыщения. При Л />1000з (зазор выражен в миллиметрах) следует быть готовым к учету насыщения. Если большая катушка практически полностью экранируется массивной ферромагнитной системой, аксиальная составляющая магнитной индукции будет почти полностью определяться намагниченностью полюсных наконечников. Однако когда относительная проницаемость падает ниже 100, в вычислениях следует строго учитывать геометрию магнитной системы и обмоток. Железные поверхности не являются более эквипотенциальными, и падения магнитного потенциала в различных частях материала следует аккуратно вычислять. Если только малые области полюсных наконечников достигают насыщения, линза может хорошо работать [85], даже с некоторым улучшением по сравнению с ненасыщенным режимом [89]. В этом случае удобно характеризовать распределение магнитной индукции ее максимальным значением и полушириной (расстоянием, на котором индукция уменьшается вдвое по сравнению с максимумом). Эти величины могут быть выражены через уровни возбуждающих токов и геометрические параметры полюсных наконечников. Этот подход делает возможным использование простых моделей магнитных линз (см. гл. 8) для анализа электронно-оптических свойств при не очень высоких значениях магнитной индукции. [c.120]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...