Расчет обмотки возбуждения

Определив все размеры системы с учетом размещения катушки (задаются диаметральные размеры), производят расчет обмотки возбуждения в первом приближении, учитывая только потери н. с. в воздушном зазоре. Затем корректируют размеры системы с учетом рассчитанной катушки возбуждения и методом последовательного приближения производят окончательный расчет обмотки и определение аксиальных размеров механизма. При расчете обмотки возбуждения и определении размеров катушки по эскизу механизма определяется длина среднего витка обмотки возбуждения [5, 25] [c.117]

В табл. 2.43 приведен порядок расчета обмотки возбуждения при следующих заданных параметрах режим работы способ охлаждения напряжение возбуждения Ув, В коэффициент форсирования напряжения возбуждения кв, кв = 1,5- 2 класс изоляции обмотки рабочая температура обмотки 6р, °С. [c.119]

Таблица 2.43. Порядок расчета обмотки возбуждения электромагнитного СММ

В монографии излагаются особенности конструкции турбогенераторов со сверхпроводящей обмоткой возбуждения. Подробно освещаются применяемые конструкционные и активные материалы. Даются особенности выбора сверхпроводящей обмотки возбуждения, расчета узла токоввода, тепловых мостов, экрана, механики ротора, обмотки статора и других специфических элементов. Особо рассматриваются вопросы работы турбогенераторов со сверхпроводящей обмоткой возбуждения в энергосистеме. Книга рассчитана на инженеров и научных работников. [c.143]

Для расчета сопротивления потенциометра необходимо знать напряжение возбудителя V и сопротивление шунтовой обмотки возбуждения генератора / в. Если сопротивление обмотки возбуждения генератора неизвестно, то для предварительных расчетов можно пользоваться табл. 9. [c.119]

Затем находят падения магнитных потенциалов по участкам магнитной цепи с учетом потоков рассеяния, суммируют их, получая МДС обмотки возбуждения. По результатам расчетов строятся характеристики (рис. 3.21) им= (Ро., ) и ифо=/ о..з). [c.79]

Расчет электродвигателей с постоянными магнитами. Расчет автомобильных электродвигателей с возбуждением от постоянных магнитов предполагает выбор их главных размеров — диаметра расточки якоря D и его активной длины /я, проверку стабильности работы магнита, расчет выходных характеристик. Промежуточными этапами в этих расчетах являются расчеты обмотки якоря, магнитной цепи, потерь и КПД, выполняемые традиционными методами, характерными для расчета электрических машин. Размеры магнита и его марка выбираются с учетом данных табл. 10.3. [c.297]

Для генераторов, в системе возбуждения которых действует единый магнитный поток, хотя бы и создаваемый несколькими обмотками возбуждения, невозможно получить характеристику потока Ф = / (/), обеспечивающую гиперболическую внешнюю характеристику генератора. Такая характеристика получается, если в обмотке якоря машины суммируются две э. д. с., из которых одна постоянна по значению и направлению (линия /), а вторая (кривая 2) изменяется с изменением нагрузки машины не только по значению, но и по направлению (рис. 10, а). Нужные количественные значения результирующей э. д. с. (кривая 3) получаются путем расчета параметров системы возбуждения noj данным требуемой внешней характеристики генератора (рис. 10, б). [c.12]

Электромагнитный расчет для машин постоянного тока рекомендуется начинать с обмотки якоря, его пазов и коллектора, а затем, определив воздушный зазор, производить расчет магнитной цепи рассчитать полюсы, станину, параметры обмотки возбуждения и т. д. [c.52]

При расчете механических характеристик, как правило, известны схема включения последовательной обмотки, сопротивления последовательной и шунтирующей цепей R и / ш, напряжение источника питания цепи якоря (главной цепи) Ur, м. д. с. параллельной обмотки возбуждения и соотношение между м. д. с. последовательной и параллельной обмоток п )и номинальной нагрузке. [c.137]

ЧИСЛО полюсов коммутатора 7) методами, аналогичными приведенным в п. 2.1, производится расчет магнита или обмотки возбуждения и магнитопровода, обеспечивающих принятую индукцию в рабочем зазоре. Порядок расчета шаговых редукторов по расчетной схеме 12 (рис. 2.19) приведен в табл. 2.22 при следующих заданных параметрах передаваемый момент М, Н-м частота вращения на входе Пх и на выходе Л2, об/мин запас по моменту кз. [c.67]

Расчет электромагнитных механизмов в целом повторяет расчет магнитных систем аналогичной конструктивной схемы. При этом вместо определения размеров постоянного магнита рассчитывают обмотку возбуждения и сечение магнитопровода, замыкающего магнитную систему. При расчете магнит заменяется стальным участком магнитной цепи с сечением (м ) [c.117]

При проверке правильности расчета магнитной цепи электромагнитного механизма необходимо учитывать потоки, проходящие через обмотку возбуждения. Так, например, схема магнитной цепи одноименно-полюсной цилиндрической электромагнитной муфты с неподвижной обмоткой возбуждения и потоки рассеяния показаны на рис. 2.38. Эквивалентная схема замещения магнитной цепи показана на рис. 2.39. [c.119]

Задача теплового расчета сводится к определению превышения температуры в отдельных частях СММ при заданных тепловых потоках и тепловых сопротивлениях элементов конструкции на номинальном режиме работы СММ [8, 16, 20, 27]. Температура обмотки возбуждения и других деталей механизма должна быть близкой к максимально допустимой. По нагревостойкости изоляционные материалы в соответствии с ГОСТ 8865—70 разделяются на классы с различной допустимой температурой при длительном режиме работы (см. гл. 5). Превышение допустимых температур резко снижает срок службы изоляции. Для машин с ограниченным ресурсом (до нескольких сотен часов службы) допустимые температуры могут быть повышены до значений для класса А — 155° С, В — 175° С, F — 200° С, Я — 220° С. При ограничении срока службы можно принять более высокие допустимые температуры для смазки подшипниковых узлов. Для консистентной смазки и ресурса нескольких тысяч часов допустима температура до 150° С для жидкой принудительной смазки и ресурса несколько тысяч часов — до 200° С. Температура самой горячей точки механизма должна быть не выше принятой допустимой. Предельно допустимые средние перегревы при длительном режиме работы и температуре окружающего воздуха 40° С должны иметь величины, приведенные в табл. 1.2. [c.124]

Расчеты показывают, что чувствительность феррозонда зависит от параметров, характеризующих магнитные свойства сердечников, поперечного сечения сердечников, числа витков вторичной обмотки, частоты и амплитуды поля возбуждения. [c.38]

Ввиду особой чувствительности смеси к нагреву должно быть обращено особое внимание на тепловой режим тормоза. Чрезмерный нагрев порошка может привести к снижению его магнитных свойств и уменьшению тормозного момента. Нагрев обмотки катушки возбуждения вызывает увеличение сопротивления и падение тока возбуждения, а перегрев ее может вызвать повреждение изоляции. Если при расчете теплового баланса окажется, что средняя мощность потерь больше, чем может рассеять поверхность тормоза при естественном охлаждении, то следует увеличить поверхность теплоотдачи посредством ребер или же применить искусственное охлаждение воздушное (обдувом) или водяное [38]. [c.311]

Двигатель смешанного возбуждения имеет конечное значение частоты вращения вала двигателя при идеальном холостом ходе, которое определяется магнитным потоком параллельной обмотки. Для расчета искусственных характеристик могут быть применены методы построения характеристик двигателя последовательного возбуждения. [c.36]

Основным назначением возбудителя в системе автоматического регулирования тепловоза является обеспечение заданной внешней характеристики тягового генератора — зависимости его напряжения от тока якоря 1 = = / (/р). В соответствии с этим основной характеристикой возбудителя является зависимость тока возбуждения генератора /вг от тока его якоря /р. Исходными данными для расчета служат характеристика холостого хода Е,. — = / (/вг) и нагрузочные характеристики и,. — (/вг) генератора, а также требуемая внешняя характеристика. Все эти зависимости определяются при проектировании тягового генератора (см. гл. 2). Для компенсированных генераторов нагрузочные характеристики практически совпадают с характеристикой холостого хода, так как компенсационная обмотка устраняет размагничивающее действие реакции якоря. [c.75]

В этом расчете приближенно принято, что ток якоря возбудителя равен току возбуждения генератора. Размагничивающее действие реакции якоря возбудителя не учтено, так как оно компенсируется последовательной обмоткой. Чем больше выбрано расчетных точек характеристики, тем точнее она будет определена. Практически достаточно выбрать 8—10 точек, причем в их числе обязательно должны быть следующие основные режимы режим холостого хода (/г = 0), начало гиперболической части характеристики (точка В на рис. 68), продолжительный (номинальный) режим генератора, режим, соответствующий его максимальному току. [c.76]

В Государственном научно-исследовательском институте машиноведения разработан электродинамический вибратор для одновременного возбуждения продольных и крутильных колебаний (рис. 30). Система возбуждения как продольных, так и крутильных колебаний содержит магнитопровод и неподвижные рабочие катушки, подвижная система вибратора является общей для обеих систем Ч Даны теоретические обоснования разработки, в основу методики расчета положено совместное решение уравнения динамики для механической системы с уравнениями электротехники для э. д. с. в обмотках трансформаторов. Методика может быть целиком использована и для расчетов конструкций с одинарным использованием этих видов движения. [c.67]

Расчет внешних характеристик двухобмоточных генераторов (с независимой и последовательной обмотками) упрощается по сравнению с расчетом характеристик трехобмоточнОго генератора, поскольку исключается обмотка параллельного возбуждения. После построения характеристики E=f(F), определения м. д. с. независимой обмотки нез (по заданному значению о) и построения прямой Ьна (прямая ак в этом случае не строится) порядок расчета внешних характеристик остается таким же, как и для трехобмоточного генератора. [c.141]

Закончив расчет обмотки возбуждения, следует проверить действительную температуру обмотки по методике, приведенной в п. 3.1. В случае расположения обмотки возбуждения на вращающейся части механизма необходимо также рассчитать контактные кольца, через которые питается обмотка возбуждения. Предварительно выбирают марку щеток. Для контактных колец используют щетки марок М1, М3, М20, МГ, МГ2, МГ4, МГ64, МГС5 и др. По плотности тока определяют размеры щеток, ширину контактного кольца и его диаметр. Окружная скорость кольца не должна превыщать допустимую для щеток. [c.119]

Числовой подход к решению задачи требует применения ЭВМ и поисковых методов оптимизации. При решении данного примера в качестве параметров оптимизации приняты высота полюсного наконечника hp, высота hm и ширина Ьт полюсного сердечника, высота ярма hj. Однако независимыми являются только параметры Лт и bm, так как hj жестко связан с Ьт, а Ар однозначно определяется одним из равенств а р = Одоп или,Вкр = Вдсл. Они обусловлены тем, что возникающее в процессе оптимизации стремление увеличить окно обмотки возбуждения приводит к превращению соответствующих неравенств в равенства. Все остальные исходные данные расчета индуктора с учетом предыдущих этапов расчета генератора предполагаются фиксированными. Для поиска оптимальных решений использованы градиентный метод и метод локального динамического программирования. Числовое решение рассматриваемой задачи не достигает конечной цели, т. е. не приводит к уравнениям расчета оптимальных значений параметров оптимизации. Конечную цель можно достичь только при сочетании числовых результатов с методами планирования эксперимента. При этом в качестве единичного эксперимента следует рассматривать отдельное оптимальное решение рассматриваемой задачи, полученное для конкретного набора исходных данных. В качестве факторов можно рассматривать любые независимые исходные данные. [c.105]

Следовательно, регулирующими органами могут быть подвижная обмотка (изменение тока 1) и обмотка возбуждения (изменение магнитной индукции В). Обычно магнитная система вибровозбудителя работает в установившемся режиме и обеспечивает возможность только ступенчатого изменения тока в обмотке возбуждения. Основное регулирование уровня мощности достигается изменением силы тока в подвижной обмотке. Предельная мощность определяется максимальной силой тока. При определении мощности, расходуемой на возбуждение вибрации в электродинамическом возбудителе, необходимо предварительно исследовать динамическую структуру стенда. Для схемы с жесткой подвижной системон и неподвижным закреплением изделия этот расчет выполнен в работе [1 . Расчет максимальной мгновенной мощности может быть произведен в тех случаях, когда имеются достаточно определенные данные о коэффициентах демпфирования в системе. При проектировании вибровозбудителей обычно ограничиваются определением максимума средней мощности. [c.276]

При расчете предполагалось, что амплитуда м.д.с. обмотки возбуждения одного сердечника ферродатчика Л1 акс значительно больше м.д.с., обусловленной различием в магнитных характеристиках эталонного и испытуемого образцов. Как следует из (10) и (14), для этого необходимо соблюдение следующего неравенства [c.267]

Чтобы уяснить работу узла ограничения тока, проведем расчет для /г = 2400 А и /г = 3300 А. При /г = 2400 А ток в группе электродвигателей /дв будет составлять 800 А (силовая цепь ТЭЗ имеет три параллельные группы электродвигателей). Зная сопротивление обмотки возбуждения электродвигателя Рвлв (оно равно 0,00482 Ом) и сопротивление добавочных полюсов генератора 0,0013 Ом, подсчитаем падение напряжения цепи i/ae, к которой подключен тахогенератор [c.188]

Потери в обмотке параллельного возбуждения ДЯпар условно не включаются в расчет к. п. д., однако для повторно-кратковременных режимов работы потери в этой обмотке существенно сказываются на нагреве двигателя и общем балансе потерь, поскольку обмотка возбуждения постоянно подключена к сети. [c.36]

Вибратором служит плоский ферритовый стержень марки М400НН размером 3 X 20 X ЮО мм . Вибратор совершает колебания по своей толщине, и при возбуждении на основной собственной частоте между излучающими плоскостями вибратора укладывается половина длины волны (3 мм) ультразвука в феррите. Расчет и измерения показывают, что частота ультразвука в этом случае заключена в пределах 0,9— 1,2 МГц (не все ферритовые стержни одной марки обладают одинаковыми свойствами). Вибратор в каркасе обмотки возбуждения расположен совершенно свободно (никак не закреплен). [c.58]

Зная особенности конструкции и назначение вибровоэбудителя, можно выбрать полную длину I проводника, а значит, и размеры подвижной обмотки. При разработке конструктивного решения определяется масса m подвижной системы. При более полных расчетах вибровозбудителя осуществляют расчеты системы магнитопро-вода, обмогки возбуждения, системы охлаждения. Предельные возможности вибро-возбудителя определяются энергетическими процессами, протекающими в нем. Уровень воспроизводимой вибрации зависит от мощности вибровозбудителя. Мгновенная мощность вибровозбудителя [c.276]

Механические характеристики. Двигатель имеет параллельную и последовательную обмотки, поэтому его механические характеристики занимают промежуточное место между соответствующими характеристиками двигателей параллельного и последовательного возбуждения. Получение аналитического выражения механической характеристики двигателя затруднено. Поэтому при расчетах используют естественные характеристики вращающего момента и частоты вращения от силы тока якоря, С0Т0ри1С приведены 13 кйталогзх. [c.36]

Величину сопротивления резистора ДС подбирают из расчета поддержания регулятором заданной величины напряжения при максимальной скорости вращения якоря генератора на автомобиле. При установке резистора ДС, сопротивление которого меньше расчетной величины, сила тока в цепи возбуждения при разомкнутых контактах регулятора будет больше, чем при нормальной величине сопрвтивления. Поэтому напряжение генератора будет большим, а следовательно, будет большей и сила тока в обмотке регулятора напряжения. В результате при относительно небольшой скорости вращения якоря может наступить такое положение, когда при разомкнутых контактах регулятора напряжение генератора будет высоким, контакты регулятора все время будут разомкну- [c.43]

ВИХРЕВЫЕ ТОКИ (токиФуко), токи, возникающие в проводниках, расположенных в вихревом электрич. поле. По закону индукции скорость уменьшения магнитного потока через данную поверхность (м а г-нитный спад) равна электрическому напряжению вдоль контура, ограничивающего эту поверхность (циркуляции вектора напряженности электрич. поля). Т. о. изменение магнитного потока создает вихревое электрич. поле, не имеющее потенциала и характеризуемое замкнутыми силовыми линиями или во всяком случае линиями, не имеющими ни начала ни конца. Поскольку в этом вихревом поле расположены проводники электричества, в них возникает (индуктируется) ток, плотность к-рого j по закону Ома пропорциональна вектору напряженности электрич. поля = = уЕ, где у — удельная проводимость. С этой точки зрения токи, индуктируемые в обмотках трансформаторов и электрич. машин, тоже являются В. т. однако благодаря сравнительно малому сечению применяемых проводов и специальному их расположению индуктируемые в этих проводах токи легко вычисляются и м. б. направлены желательным для эксплоатации образом. Поэтому принято называть В. т. только такие индуктированные токи, к-рые замыкаются в вихревом электрич. поле. Токи, индуктируемые в обмотках алектрич. машин и трансформаторов, выводятся наружу за пределы вихревого электрического поля. Это позволяет сравнительно просто рассчитывать электрич. цепь таких токов, вводя понятие эдс, индуктируемой в той части цепи, к-рая расположена в вихревом поле. Такой упрощенный расчет невозможен при определении В. т. в массивных проводах. Здесь введение эдо вместо рассмотрения вихревого поля только осложнило бы расчет. Поэтому для определе ния В. т. приходится интегрировать диферен циальные ур-ия Максвелла в данной сре де с учетом граничных условий задачи. Там где этот расчет оказывается слишком сложным пользуются эмпирич. ф-лам н и определяют соответствующие коэф-ты опытным путем Возникновение В. т. во многих случаях неже лательно, потому что по закону Джоуля они нагревают проводники. Кроме того они иска жают магнитные поля к по закону Ленца осла бляют в машинах полезный магнитный поток создавая необходимость увеличивать соответствующие ампервитки возбуждения. Изуче ние В. т. тесно связано с изучением вытеснения тока или поверхностного аффекта (см.) в проводниках, так как в массивных телах плотность тока распределяется неравномерно благодаря тому, что энергия электромагнитных волн поглощается по мере проникновения в толщу тела. [c.438]

Д. а. переменного тока. Если аккумуляторная батарея отсутствует (тракторы, велосипеды, иногда мотоциклы и грузовые автомобили), то возможно применение для освещения переменного тока. В этом случае Д. а. выполняются по схеме обычных однофазных синхронных генераторов, но для возбуждения применяются постоянные магнит ы. Обмотка выполняется неподвижной, и благодаря отсутствию коллектора и конта(ГГ-ных колец татюй альтернатор автотракторного типа обладает высокой прочностью и эксплоа-тационной надежностью. Теория и расчет [c.373]

Суммирование производится с учетом схем включения этих обмоток. Для ехемы возбуждения при известных ее параметрах может быть установлена зависимость м.д.с. оттока якоря Р,,( ) основании характеристики ) определена зависимость сФ(/). Для двигателя с компенсационной обмоткой используют магнитную характеристику при холостом ходе, известную по данным испытаний или расчетов. При отсутствии такой обмотки необходимо учитывать размагничивающее действие реакции якоря и пользоваться нагрузочными характеристиками Ф(Р ) при различных токах якоря. [c.104]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...