Скорость в порах

Рассматривая движение воды в какой-либо отдельной поре, получим эпюру скоростей для элемента живого сечения аЬ в виде, представленном на рис. 17-7. Однако в практике, вовсе не считаясь с неравномерностью распределения скоростей в порах, действительной скоростью . движения воды в порах грунта называют величину [c.539]

Для течения в пористых средах, где мы интересу-(емся средн.ими расходными скоростями а не локальными скоростями в порах, мы также приходим К уравнению Лапласа. Чтобы показать это, заметим, что в отличие от случая ламинарного течения сквозь трубки постоянного сечения рассматриваемое течение представляет собой ламинарное течение сквозь малые нерегулярные проходы в порах среды. Тогда по аналогии с течением через трубки для жидкости (или газа при таких малых разностях давления, что его плотность не меняется) мы напишем [c.197]

Для площади AS, конечной (включающей несколько поровых каналов), но достаточно малой, величина v приближается к локально-осредненному значению. Применяя в математической теории процесса фильтрации понятие локально-осредненной скорости , мы представляем тем самым реальную физическую систему как некоторый континуум. Иногда оказывается полезным понятие средней скорости в порах, определяемой как [c.197]

При обработке резанием пористых материалов необходимо применять острозаточенный режущий инструмент, большие скорости резания и малые подачи. Не рекомендуется применять обычные охлаждающие жидкости, которые, впитываясь в поры, вызывают коррозию. Пропитка маслом пористых заготовок перед обработкой также нежелательна, так как в процессе резания масло вытекает из пор и, нагреваясь, дымит. Нарезать резьбу рекомендуется твердосплавным инструментом. Для улучшения качества резьбы задний угол следует увеличивать примерно в 2 раза по сравнению с инструментом, предназначенным для нарезания резьбы на заготовках из обычной конструкционной стали. [c.441]

В чистых материалах конгломерат пор, при котором реализуется микропластическая неустойчивость структурного элемента, в основном состоит из зародышевых и незначительно выросших пор, так как темп зарождения нор растет с увеличением пластической деформации. Поэтому в чистых материалах вязкое разрушение в основном обусловлено процессом зарождения пор и в значительно меньшей степени — процессом их роста. В конструкционных материалах наблюдается обратная картина — основной вклад в разрушение вносит процесс роста пор. Поскольку жесткость напряженного состояния влияет практически только на скорость роста пор, то чувствительность ef к этому параметру для чистых материалов значительно меньше, чем для конструкционных. [c.148]

В настоящее время предложены различные модели зарождения пор на границах зерен, которые позволяют качественно объяснить экспериментальные результаты, однако их использование для количественного описания процесса зарождения кавитационного повреждения весьма проблематично [256]. В связи с этим обратимся к анализу общих закономерностей зарождения пор на границах зерен [61, 345, 431]. Такой анализ можно провести на основе классической теории гетерогенного зарождения [256], из которой следует, что поры могут зарождаться на стыках трех или четырех зерен, у выступов и на включениях, расположенных на границах. Полученное в рамках указанной теории уравнение для скорости зарождения пор имеет вид [216, 256] [c.157]

Здесь в качестве параметра использовано число Маха, рассчитанное по средней скорости м/П течения в порах на входе в материал. [c.24]

Дифференциальные уравнения движения материальной точки описывают движение точки до тех пор, пока на нее действуют силы, вошедшие в правую часть уравнений (3.2). Если в какой-то момент времени действие этих сил па материальную точку изменяется или прекращается, то для описания последующего движения точки надо составлять новые дифференциальные уравнения ее движения. Начальными условиями нового движения точки будут ее положение и скорость в конце предшествующего движения. [c.17]

Подземные воды, заполняя поры между частицами грунта, перемещаются под действием силы тяжести или под некоторым напором. Поток подземных вод в порах грунта называют фильтрационным потоком. Как всякий поток он характеризуется расходом, скоростью, поперечным сечением, уклонами дна и свободной поверхности, а также другими параметрами, свойственными только этому потоку. [c.132]

Очевидно, действительная скорость движения воды в порах грунта [c.296]

Если же, как это и имеет место для ядерных сил, силы зависят от скоростей, то однозначное восстановление вида взаимодействия по связанным состояниям и сечениям рассеяния становится невозможным. Конечно, это не значит, что ядерные силы, зависящие от скоростей, в квантовом мире вообще невозможно изучить достаточно полно. Привлекая к рассмотрению данные, например, о задаче трех и более тел, в принципе можно получить полную информацию о взаимодействии частиц. Однако практическое извлечение этой информации исключительно громоздко и до сих пор далеко от завершения. [c.169]

Представляет интерес отношение к характерному времени движения молекул между последовательными отражениями от стенок пор, которое равно 2/Q , где — средняя скорость теплового движения молекулы сорта а в объеме поры. Графики ТаП/(2< )в функции от температуры для различных значений Qa приведены при <.d> = =2 = 10 м fia рис. 6.4.1. Анализ этих графиков позволяет утверждать, что в случае хемосорбции Тд значительно превышает ЙД(2 .). Поскольку йд/(2<г>) определяет коэффициент диффузии а-компонента газа в поре (см. (6.4.7)), необходимо вновь обсудить вопрос о значении коэффициента [c.259]

При движении жидкости со значительными скоростями в крупнозернистых материалах с большими порами ламинарное течение в порах переходит в турбулентное. [c.168]

Чтобы понять это очень важное обстоятельство, обратимся к схеме рис. 138. Скорость в отверстии образуется за счет энергии давления в резервуаре. Давление в вытекающей струе равно давлению окружающей среды и управляется им, поскольку влияние среды распространяется на струю (сечение К—К) с местной скоростью звука. Вследствие того, что сами частицы газа движутся из резервуара наружу со скоростью истечения о, скорость распространения влияния окружающей среды против движения относительно отверстия составит а — о. Однако указанное внешнее влияние среды действует на процесс истечения до тех пор, пока скорость истечения меньше а. [c.248]

Скорость движения воды в порах грунта очень мала, а поэтому, пренебрегая удельной кинетической энергией (из-за ее малости), получаем, что гидравлический уклон на этом участке = г/йз. [c.141]

Скорость движения воды в порах грунта и 151 [c.651]

Экспериментально было установлено, что введением в движущуюся вблизи тела жидкость весьма малых (до сотых долей процента) количеств специальных полимерных веществ (присадок) можно значительно повлиять на движение жидкости в пристеночном слое и уменьшить сопротивление трения на стенках трубы. Добавление присадок в столь малых количествах фактически не изменяет плотности и вязкости жидкости и не сказывается заметно на распределении скорости в ламинарном движении при малых значениях чисел Рейнольдса, но может влиять на свойства турбулентного движения вблизи обтекаемых стенок. Поэтому ясно, что в этом случае принятая до сих пор теория движения вязкой жидкости Навье — Стокса нуждается в существенных видоизменениях. Можно вполне определенно сказать, что в некоторых областях при турбулентных движениях могут проявиться некоторые свойства среды, которые несущественны для описания ламинарных движений. [c.246]

При анализе работы сопл на нерасчетных режимах также используют уравнения (3.51) и (3.52) и графики, аналогичные рис. 3.3. По мере снижения давления за суживающимся соплом увеличиваются скорость, удельный объем и расход рабочего тела только до тех пор, пока параметры в выходном сечении не станут равными критическим. Дальнейшее уменьшение не приведет к изменению параметров потока в указанном сечении, а следовательно, и к изменению расхода, т. е. левая часть графиков на рис. 3.3 не будет соответствовать действительности. Начиная с критических значений, it, Vit, G в функции Pi будут представлять собой горизонтальные линии (на рисунке не нанесены). Объясняется это тем, что волна разрежения, возникшая в результате понижения давления за соплом и распространяющаяся относительно движущегося газа со скоростью звука, не может пройти вверх по потоку через выходное сечение сопла, в котором скорость газа равна скорости звука. Таким образом, в суживающихся каналах в плоскости выходного сечения, нормальной к оси сопла, невозможно достигнуть сверхзвуковых скоростей. В соплах Лаваля дальнейшее снижение давления за соплом также не приведет к возрастанию расхода, так как расход лимитируется размерами горла и параметрами в нем, которые остаются критическими по той же причине, что и в суживающемся сопле. Заметим далее, что расчетным режимом для сопла Лаваля называется такой, при котором давление в его выходном сечении равно давлению в среде, куда происходит истечение. Если давление на срезе сопла несколько больше давления среды, считается, что [c.95]

Уменьшить скорость образования окислов в порах и трещинах. [c.297]

В эксклюзивной хроматографии малая частица может найти убежище от градиента скорости в порах, недоступных для больших частиц. В обоих случаях большие частицы проходят через колонку быстрее, чем меньшие измерения производятся по времени их удержания как функции размера, как и в ГПХ-анализе. Хотя имеется много работ по хроматографическому измерению размеров частиц [45—49], эти методики пока не стали общими и не нашли применения для исследования пигментов. Однако недавно начат выпуск прибора, основанного на этих принципах, Д.ПЯ анализа латексов ( Flow Sizer HD 5600 ), который дает полный анализ распределения по размерам частиц латексов от 30 до 1500 нм с разрешением до 5% от размера частицы. Колонка его содержит катионообменную смолу [50], ограничивая таким образом анализ для анионных латексов. Колонка стабилизируется продолжительным циркулированием элюента, после чего прибор готов к работе. Хотя принцип фракционирования для измерения размера прост, устройство прибора сложное, требующее достаточно мощного мини-компьютера для обработки сигнала детектора. Фракционирование в потоке [51] —метод разделения частиц по размерам, и, следовательно, метод измерения размеров, основанный на использовании поля, воздействующего на суспензию, текущую в узкой трубке (рис. 6.13). Приложенное [c.187]

Сущность II техника спарки электронным лучом. Сущность процесса состоит в использовании кинетической энергии потока электронов, движуп1ихся с высокими скоростями в вакууме Для умоиыиения потери кинетической энергии электронов за счет соударения с молекулами газов воздуха, а также для хими ческой и тепловой защиты катода в электронной пушке создают вакуум пор>гдка 10 —10" мм рт. ст. [c.67]

В условиях возможного пассивирования несплошные катодные покрытия могут облегчить пассивирование защищаемого металла в порах, повышая их анодный ток до пассивирующего значения, т. е. защищать его не только механически, но и электрохимически. Так, осаждение пористых покрытий из Си и Pt на хромистой и хромоникелевой сталях повышает их коррозионную стойкость в H2SO4 (рис. 220) "начиная с некоторой их толщины, когда площадь катодного покрытия не слишком мала, и, наоборот, понижает их коррозионную стойкость в сильно депассивирующей среде НС1 (рис. 221), облегчая протекание контролирующего скорость коррозии катодного процесса. [c.319]

Рис. 10.3. Распределение порозности е [159] и безразмерных скоростей [202] в порах слоя йпор = о пор/шк по радиусу сечения (профиль скорости) на расстоянии 15 мм от слоя

Рис. 10.3. Распределение порозности е [159] и <a href="/info/112803">безразмерных скоростей</a> [202] в порах слоя йпор = о пор/шк по радиусу сечения (<a href="/info/2586">профиль скорости</a>) на расстоянии 15 мм от слоя

В теории и практике движения газожидкостных смесей в грунтах их скорость мала и влияние инерционной составляющей сопротивления двухфазного потока обычно не учитывается, поэтому и вопрос о ее расчете не исследовался. Процессы испарения потока теплоносителя в порио тых структурах теплообменных элементов отличаются высокими скоростями течения двухфазной смеси, при которых значение инерционной составляющей сопротивления может быть значительным. [c.94]

Илияиие объема смешивающейся оторочки и градиента давления на скорость продвижения контакта смешивающихся фаз и водного контакта при отсутствии в порах связанной воды изучалось в экспериментах, проведенных на образцах с несцементированными песками по описанной в главе II методике. Полученные характеристики приведены в таблице 8. [c.62]

При движении жидкости со значительными скоростями в крупнозернистых материалах с большими порами ламииарное течение в порах переходит в турбулентное. Число Рейнольдса Кеф, характерное для фильтрационного движения, имеет вид (по М. Д. Миллионщиков у) [c.165]

Скорости в таблицах приложений 15 и 16 определены для безна-, пориых и полунапорных труб только в сечении с критической глубиной, а поэтому проверочный расчет скорости в выходном сечении (т. е. расчет выходного участка) необходим во всех случаях. [c.190]

Под скоростью фильтрации понимаюпг частное от деления расхода на площадь сечения всей пористой среды, через которую происходит фильтрация. Таким образом, скорость фильтрации является фиктивной скоростью течения, отличной от действительной скорости, с которой перемещается вода в порах грунта. [c.277]

Скоростью потока фильтрации и называют отношение расхода к полной площади поперечного сечения потока v = Q a. Истинная скорость движения воды в порах грунта Пист будет больше, чем скорость фильтрации о. [c.133]

Интересуясь, например, вопросом, как велики в данной точке давление внутри жидкости или скорость ее движения, практически важно знать давление и скорость в некотором весьма малом объеме, а не строго именно в данной геометрической точке. Этот объем действительно может быть очень малым. Так, известно, что в I 10 м во.чдуха находится 2,7-10 молекул. Даже в таком малом объеме, как кубик со стороной 0,001 мм, находится 2,7-10 молекул. Этот пример показывает, что замена реальной жидкости ее моделью в виде сплошной жидкой среды не приводит к погрешностям до тех пор, пока не рассматривается движение молекул. [c.8]

Модель сплошной движущейся среды. Пользуясь понятием скорости фильтрации, мы заменяем для расчета действительную грунтовую воду, движущуюся только в порах грунта и имеющую разрывы, обусловленные наличием частиц грунта, обтекаемых водой, некоторой воображаемой движущейся сплошной средой, не имеющей вовсе разрывов, указанных выше. Такая сплошная среда в данном случае представляет собой обычную движущуюся во,цу, заполняющую все пространство (и поры, и объемы, занятые твердыми частицами грунта твердые частицы мы вовсе исключаем из рассмотрения а геометрическом смысле) скорость движения этой воображаемой воды принимается равной скорости фильтрации и (а не действительной скорости и ). Здесь дополнительно представляем себе, что в каждой точке такого условного потока воды имеются объемные силы сопротивления движению, направленные против течения величина этих сил, равномерно распределенных (при равномерном движении) по всему объему рассматриваемой области фильтрации, может быть установлена в сответствии, например, с формулой Дарси. [c.541]

Предельные условия работы. Значения предельных нагрузок и скоростей зависят в значительной степени от условий смазки. При работе без дополнительной смазки, на капиллярной смазке, имеющейся в порах подшипника на железной основе, можно практически допускать нагрузки до значений pv = 10 кГн/см сек при большой длительности общего срока работы подшипников и до pv = 15Н-20 кГм/см сек при небольшой длительности. Следует отметить, что при кратковременной работе без дополнительной смазки в отдельных опытах наблюдались очень большие значения pv до 400 кГ1смЧек (фиг. 15, кривая 4, р 135 кПсм при V 3,1 м1сек). Данные по испытаниям пористых материалов без дополнительной смазки сведены в табл. 9. В условиях работы без дополнительной смазки следует применять подшипники с пористостью 25—35%. При дополнительной смазке можно практически довести значения для подшипников на железной осгюве до 70—100 кГм/см сек. В табл. 10 приведены сравнительные результаты испытаний (ЦНИИТМАШ) различных пористых материалов, литой бронзы и баббита при скорости 2,2 м/сек, с капельной смазкой маслом машинным 2. Нагружение подшипника производилось ступенями через 3 кГ см [c.581]

При обработке резанием подшипников на железной основе пористостью около 25% применяют резцы из твердого сплава ВК8. Скорость резяния рекомендуется 200—400 м сек, подача 0,05—0,15 мм1об, глубина резания 0,5—1,2 мм. Геометрия резцов показана на фиг. 20. Обработку производят без применения охлаждающих жидкостей во избел1ание попадания их в поры подшипников. [c.584]

Скорость окисления является функцией потока нейтронов, давления и времени, прошедшего от облучения СО2 в нейтронном поле до контакта его с углеродом [52, 55]. Количество образующегося на поверхности образца СО (по реакции СО2 с углеродом) уменьшается с увеличением давления СО2, пока скорость реакции пе становится постоянной. Ее величина зависит от объема реакционной камеры и величины образца. Однако для СО2, облученного в порах графита, образование СО не зависит от давления вплоть до 4 атм [52]. При облучении в реакторе ВЕРО при давлении СО2ДО 2 ати и интегральных потоках до 3-10 нейтрон/см реакция СО2 с графитом была линейной функцией поглощенной энергии [c.194]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...