Порошки характеристики

Марка алмазного порошка Характеристика Используют для изготовления инструментов [c.626]

Магнитно-абразивные порошки могут быть изготовлены с зернами из монолитного материала, обладающего одновременно абразивными и ферромагнитными свойствами, либо состоять из соединенных между собой абразивного и ферромагнитного компонентов. Способ соединения компонентов в зерне предопределяет структуру зерна, распределение абразивных включений по его объему и, в итоге, эксплуатационные свойства порошка. Характеристиками порошков служат магнитная проницаемость в рабочем диапазоне магнитной индукции (5 =0,8 1,2 Тл), твердость монолитных зерен или абразивного компонента составных зерен, прочность зерна, зернистость порошка, размер абразивных включений в составном зерне, процентное соотношение абразивного и ферромагнитного компонентов в зерне, форма зерен, структура зерен, радиусы округления и углы заострения режущих вершин зерна. [c.364]

В работах [163, 171] была предложена специальная модель для расчета оптических характеристик порошкообразного слоя. В этой модели дисперсная среда рассматривается как набор плоскопараллельных отражающих, пропускающих и поглощающих излучение пластин — стопа. Существенными в этом случае являются характеристики составляющих стопу пластин в зависимости от свойств частиц. Применительно к слою порошка было принято, что каждая из образующих стопу пластин имеет толщину, равную диаметру частиц, а оптические характеристики такие же, как и материал частиц. В дальнейшем было показано, что эту модель наиболее целесообразно использовать в случае частиц с небольшим показателем преломления и без полного внутреннего отражения [172]. [c.147]

Основными видами термической обработки являются отжиг и закалка. Операцию отжига используют для повышения технологических свойств при производства деталей из тугоплавких металлов. Отжиг снижает прочностные характеристики и в несколько раз повышает пластичность материала, что облегчает дальнейшую обработку давлением (ковка, протяжка, прокатка и т. д.). Наличие пор в материалах делает их чувствительными к окислению при нагреве и к коррозии при попадании закалочной жидкости в поры при закалке. В качестве охлаждающих сред необходимо выбирать жидкости, не представляющие опасности с точки зрения коррозии в процессе хранения и эксплуатации закаленных деталей. В некоторых случаях детали из железного порошка подвергают науглероживанию методами химикотермической обработки — нагреву в ящиках с карбюризатором или в газовой науглероживающей атмосфере. Процесс насыщения углеродом протекает значительно быстрее вследствие проникания газов внутрь пористого тела. [c.425]

Установлено, что при исследовании морфологических характеристик исследуемых порошков и Поверхностей разрушения керамики применимы как моно так и мультифрактальные представления. [c.217]

Улучшение триботехнических характеристик достигается введением наполнителей в виде волокон вместо дисперсных порошков, например углеродных волокон вместо фафита. [c.30]

Вследствие интенсивной теплоотдачи в атмосферу и теплопередачи в стенки ручья штампа происходит быстрое охлаждение заготовки, что приводит к наклепу и охрупчиванию ее металла. Во избежание образования трещин это требует дополнительных промежуточных нагревов цветных заготовок. При штамповке латуни следует иметь в виду, что при температуре выше 680 °С из нее интенсивно возгоняется цинк в виде порошка ZnO. Это влечет изменение ее химического состава и прочностных характеристик. Следует также учитывать, что при горячей штамповке латуни более хрупкая при комнатной температуре Р-фаза оказывается пластичнее а-фа-зы. Поэтому для горячей штамповки однофазных латуней следует выбирать марки с предельным для а-латуней содержанием цинка — до 39 %. После нагрева в результате а -превращения их структура состоит из а -Ь Р- или только Р-зерен и имеет более высокую пластичность, чем у латуней с меньшим содержанием цинка, не претерпевающих а -> Р-превращений. [c.65]

Постоянные магниты. В табл. 23 сведены по данным А. Б. Альтмана характеристики современных постоянных магнитных материалов, изготовляемых из металлических порошков. [c.602]

Исключительно важными новыми материалами являются постоянные магниты из очень тонких порошков Fe, Fe — Со, Мп — Bi, которые по магнитным характеристикам превосходят материалы типа альнико. [c.604]

Чувствительность магнитопорошкового метода, определяемая минимальными размерами обнаруживаемых дефектов, зависит от многих факторов, таких как магнитные характеристики материала контролируемой детали, ее формы и размеров, характера (типа) выявляемых дефектов, чистоты обработки поверхности детали, режима контроля, свойств применяемого магнитного порошка, способа нанесения суспензии, освеш,енности контролируемого участка детали и т. п. [c.33]

Для проведения эксперимента были использованы установка УПУ-2М с источником питания типа ИПН-160/600, горелка и бункер-питатель типа УМП-4-64. Мощность горелки изменялась от 12 до 32 квт. Плазмообразующие газы — аргон, гелий, азот (расход 2—3 м /час), транспортирующий газ — азот (расход 1.5 м /час), давление воды — 4.5 атм. Рабочие вольтамперные характеристики горелки показаны на рис. 1. С целью установления величины расхода порошка, равномерности его подачИ и коэффициента использования порошка (КИП) были проведены [c.222]

Зависимость некоторых технических характеристик покрытий от грануляции напыляемого порошка и режимов получения. [c.90]

Равномерность толщины слоя покрытия зависит от подвижности расплава. Для характеристики этого свойства с помощью теплового микроскопа исследовали растекание таблетки из смеси порошков на никеле и железе. При этом фиксировали температуру [c.157]

Аморфные порошки-наполнители, как показали исследования, не изменяют своих отражательных характеристик под действием [c.95]

Хорошими диэлектрическими характеристиками обладают окислы алюминия, магния, бериллия, нитриды алюминия, бора, кремния и т. д. У электроизоляционных покрытий пробойная напряженность при прочих равных условиях максимальна при минимальной пористости. На электрическую прочность оказывают влияние также характер распределения пор по размерам, метод и технология напыления, чистота исходного порошка, температура и др. [15, 16, 61 117, 136]. Кроме того, покрытия обладают большей дефектностью структуры и повышенным содержанием примесей в сравнений с компактным материалом, что также отрицательно сказывается на уровне электрической прочности [136]. Полагают, что величина напряженности пробоя и ар и толщина керамического электроизоляционного покрытия б связаны зависимостью [61 ] [c.85]

Все работы, связанные с изучением структуры и свойств покрытий, с оптимизацией режимов нанесения и выбора состава порошков, должны проводиться с применением основных принципов статистической обработки экспериментальных данных. Современные электронно-вычислительные машины могут значительно ускорить исследования, освободить от рутинных вычислений, например, при оценке усталостных характеристик образцов с покрытиями. Стандартные программы для компьютеров обеспечат повышение точности расчетов, помогут учитывать особенности эксплуатации и в конечном счете снизить металлоемкость изделий с покрытиями при сохранении уровня конструктивной прочности. [c.193]

В качестве неорганических горючих были исследованы все элементы периодической системы Д. И. Менделеева. Наилучшими характеристиками из них обладают металлы (табл. 6.7), но при нормальных условиях они находятся в твердом состоянии, что затрудняет их подачу в ПЭ. Металлы подают в расплавленном состоянии, в виде порошков, суспензий или целиком размещают весь запас в камере сгорания. Другой проблемой является предотвращение оседания твердых и жидких продуктов реакции на элементах ПЭ. Третья проблема — уменьшение молекулярной массы продуктов сгорания, из-за которой возникают высокие температуры и большие потери на диссоциацию, например температура сгорания алюминия в кислороде достигает 5000 К, а потери на диссоциацию и испарение продуктов реакции доходят до 67%. [c.104]

Рассмотрим некоторые примеры наноструктур в массивных образцах, полученных в результате консолидации порошков методами ИПД. Особое внимание будет уделено характеристикам исходных порошков. [c.47]

Таким образом, консолидация наноструктурного Ni приводит к дополнительному значительному уменьшению стд и Тс по сравнению с измельченным в шаровой мельнице порошком, однако эта разница исчезает после высокотемпературного отжига при 723 К. Проведенные структурные исследования показали, что Ni как после измельчения в шаровой мельнице, так и после консолидации ИПД обладает наноструктурой с размером зерен около 20 нм. Тем не менее, эти состояния обладают различными магнитными свойствами. Как следует из анализа температурных зависимостей (Уа Т) для этих образцов (рис. 4.1 и 4.2), отношение намагниченностей образцов после измельчения в шаровой мельнице и отожженного при 1073 К равно 0,83. В то же время в случае наноструктурного Ni после ИПД это отношение только 0,7. Температуры Кюри этих образцов уменьшились на 13 К и 24 К соответственно. Таким образом, видно, что как намагниченность насыщения, так и температура Кюри этих образцов меньше, чем у хорошо отожженных образцов. Более того, в образце после ИПД эти изменения значительно больше. Все измерения выполнялись в аналогичных условиях. Таким образом, полученные результаты указывают на то, что обнаруженные значительные различия в магнитных характеристиках могут быть вызваны различиями в тонкой структуре, а также, возможно, в химическом составе образцов. [c.157]

При магнитолюминесцентном методе контроля используют магнитные порошки, содержащие флюоресцентные смолы. Применяя магнитолюминесцентные порошки и пасты, при ультрафиолетовом освещении (УФС) можно более четко видеть скопление порошка, что облегчает распознавание дефектов. Для лучшей индикации дефектов при контроле деталей различного цвета также используют цветные порошки. Характеристики некоторых типов порошков и паст приведены в табл. 1.7. [c.34]

Фрикционные металлокерамические материалы получают на основе медного или железного порошка. Характеристика этих материалов приведена в табл. 163—165. Фрикционные материалы успешно применяются для ведупщх и ведомых дисков, конических муфт, колодок, в авиационных двигателях, в тракторах, бульдозерах, автобусах, автомобилях, подъемных кранах, фрикционных прессах, металлорежунщх станках. [c.250]

Фрпкциошше металлокерамические материалы получают па основе медного нии железного порошка. Характеристика этих материалов приведена в табл. 222—224. Фрикционные материалы успешно прпмеияются для ведущих и ведомых дисков, конических муфт, колодок, в авиационных двигателях, в тракторах, бульдозерах, автобусах, автомобилях, подъемных крапах, фрикционных прессах, металлорежущих стайках. [c.290]

Поликристаллические алмазы имеют буквенные индексы В - "бал-лас", К - "карбонадо", С - "спеки". Алмазные микропорошки и субмикропорошки нормальной абразивной способности обозначаются буквами AM и A M, а повышенной производительности - буквами АН и АСН. К обозначению субмикропорошков добавляют процентное содержание зерен крупной фракции. Марки алмазных порошков, характеристика и область их применения приведены в табл. 8.14. [c.379]

Сита для металлических порошков — Характеристики 594 Склеивание древесипы 934 [c.1069]

Марка алмаз- ного порошка Характеристика Область применения [c.731]

В современной технологии порошковой металлургии получили распространение различные методы формования исходных металлических порошков. Характеристика важнейших из них даиа ниже. [c.11]

Согласно литературным данным газографитовая суспензия обладает неплохими эксплуатационнымп характеристиками стабильностью движения без осаждения на поворотах и в арматуре, сравнительно простым запуском или остановом, быстрым прекращением измельчения частиц при достижении их размера не более 0,3 мк, незначительной эрозией металла и отсутствием взаимодействия с защитными покрытиями, неизменностью циркуляции при впрыске в суспензию до 2% (от веса порошка) воды, хорошей регулировкой расхода по параллельным каналам с помощью вентилей и пр. [c.397]

В связи с этим следует отметить, что числа Рейнольдса потока, полученные при обработке результатов для пористых порошковых металлов с помошью параметра ( /а, существенно меньше соответствующих значений, рассчитанных при использовании в качестве характерного размера диаметра пор d или частиц d , хотя условия всех экспериментов и характеристики матриц примерно одинаковы. Поскольку параметр fij t таких металлов обычно значительно меньше геометрических размеров пористой микроструктуры (что нетрудно показать на основании данных табл. 2.1), то использование параметра j3/a передвинуло бы зависимости, приведенные на рис. 2.7, из области Re > 1 и сблизило бы их в области Re < 1. В тех случаях, когда пористый металл изготовлен из мелкого порошка и или d малы и близки к /3/а, критериальные уравнения близки к тем, в которых в качестве характерного размера использована величина 0/а. Однако такое представление экспериментальных данных, приведенных в табл. 2.4, невозможно из-за отсутствия необходимых сведений. [c.41]

Исследовалось влияние токо дуги I и дистанции напыления L на пористость плазмовапыленного покрытия порошка титана марки ПТС дисрерсностью 50-М00 мкм. Также изучалась сорбция азота полученным покрытием и устанавливалась связь между скоростью сорбции и режимами напыления через характеристики пористой структуры. Пористость покрытия определялась по методу ртутной порометрии, скорость сорбции — по методу Вагнера. Толщина покрытия составляла 166 436 мкм. [c.182]

Модификация таких покрытий различными компонентами позволяет улучшить технологические и эксплуатационные свойства. Например, хорошие эксплуатационные характеристики для защиты от коррозии труб и водоводов показало покрытие на основе бакелитового и эпоксидного лака с добавлением титанового порошка и уротропина. Преимущество покрытия - его способность к самоотверждению. Введение уротропина - активатора сушки, обладающего ингибирующим действием, обеспечивает снижение времени сушки изделия с покрытием и увеличивает коррозионно-защитные свойства покрытия. В качестве наполнителя применяют сферический порошок титана с химической активностью 88—90 %. Введение порошка титана увеличивает коррозионную стойкость покрытия. [c.131]

Создавать новые дешевые конструкционные материалы, которые способны заменить черные и цветные металлы, успешно помогает порошковая металлургия. Она позволяет на основе мeтaлJтачe киx порошков получить совершенно новые материалы — материалы века , прочностные характеристики которых даже превосходят характеристики стальных конструкционных материалов. Создание и внедреьше новых пластмасс (дешевые и легкие конструкционные материалы) позволяют заменить остродефицитные природные материалы, черные и цветные металлы и сплавы и существенно улучшить эксплуатационные свойства, качество и долговечность машин. При разработке новой техники и технологии необходимо более полно использовать возможность материалов с заранее заданными свойствами, особенно прогрессивных конструкционных, в том числе синтетических, чистых, сверхчистых и других, обеспечиваюших высокий экономический эффект в машиностроении. [c.5]

Магпитодиэлектрики получили широкое применение при изготовлении прессованных сердечников из ферромагнитных порошков, изолированных диэлектриками (пластмассами), бакелитом, аминопластами, полистиролом. В табл. 22 приведены данные по характеристикам ферро- [c.602]

Характеристика ферромагнитных порошков для разных областей применения магнитоэлектрнков [c.603]

Это положение относится к контролю способами приложенного поля и остаточной намагниченности. Различие заключается в следующем. В первом случае суспензия стекает с детали во время ее намагничивания. Этот способ применяют, когда магнитные характеристики материала детали таковы, что при выключении намагничивания магнитное поле дефекта уменьшается до такой степени, что не может удерживать частицы порошка. В случае, когда при намагничивании деталь сильно нагревается или имеется опасность прижогов мест соприкссновения с токовыми контактами, намагничивание можно периодически прерывать. При этом время действия магнитного поля (время прохождения тока по детали) может составлять 0,1—0,5 с, а перерывы 1—2 с. Чем меньше вязкость суспензии, тем длительнее должно быть время действия тока и меньше перерывы (для водной суспензии соответственно 0,3—0,5 и 1 с). [c.41]

Покрытие, полученное напылением термореагирующего N1— А1-порошка НА67, обладает комплексом свойств, обеспечивающих его успешное применение в теплонапряженных конструкциях [1]. При длительной эксплуатации таких конструкций существенное влияние на работоспособность покрытия начинают оказывать диффузионные процессы в слое покрытия и на границе его с подложкой, как это имеет место, например, при эксплуатации алитированных слоев. В ряде случаев это может приводить к изменению прочностных характеристик основного материала (подложки) [2]. Известен опыт торможения диффузионных процессов в напыленном покрытии из алюминидов никеля за счет введения в его состав фосфора [3]. Однако присутствие фосфора в покрытии, напыленном на жаропрочные материалы, по-видимому, неприемлемо. Более перспективным представляется введение в состав покрытия тугоплавких металлов, входящих в состав жаропрочных никелевых сплавов. [c.112]

Наиболее полно научные основы детонационно-газового напыления покрытий изложены в первой отечественной монографии по этому вопросу [14]. К несомненным достоинствам труда М. X. Шоршо-рова и Ю. А. Харламова следует отнести применение специального математического аппарата при рассмотрении основных характеристик детонационного сгорания горючих газовых смесей и выявлении закономерностей взаимодействия детонационных волн и сопутствующего им импульсного потока продуктов детонации с порошком распыляемого материала. [c.12]

Несмотря на различие методов нанесения покрытий и на возможность получения поверхностных слоев с существенно различающимися свойствами, можно выделить общие требования для повышения их стойкости в газоабразивной среде. Наиболее важное требование связано с необходимостью повышения уровня когезионной прочности материала покрытия. Эта характеристика, в свою очередь, зависит от химического состава порошка, соотношения структурных составляющих в покрытии, пористости, уровня остаточных напряжений и от других свойств. Исследованиями установлено, что скорость изнашивания струйно-плазменных покрытий на всех углах атаки находится в обратной зависимости от их прочностных свойств, в частности от величины разрушающего напряжения при изгибе (рис. 6.20). Результаты испытаний самофлюсующегося покрытия из порошка ПН70Х17С4Р4 подтвердили эту зависимость. [c.120]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...