Соотношения для определения коэффициентов

Сумма бесконечного степенного ряда тождественно равна нулю только в том случае, когда коэффициенты при всех степенях независимой переменной равны нулю. Приравнивая нулю сумму коэффициентов при одинаковых степенях, получаем следующие рекуррентные соотношения для определения коэффициентов а,. [c.168]

В табл. 6.1 даны соотношения для определения коэффициентов податливости для оболочек разных типов. [c.103]

Таким образом, мощность калиброванного сигнала равна эквивалентной мощности собственных шумов. Основное соотношение для определения коэффициента шума примет следующий вид [c.204]

Для определения ремонтопригодности машин и других изделий существуют также рекомендации, основанные на учете простоев для устранения неисправностей [55]. Но соотношения для определения коэффициента ремонтопригодности, учитывающие только простои, могут дать одинаковую ремонтопригодность [c.26]

Из условия (5) и формул (13), (16) получаем соотношение для. определения коэффициента ф [c.361]

Приведенные в данном параграфе матричные соотношения для определения коэффициентов канонических систем не дают явных аналитических зависимостей, но позволяют для конкретного сечения получить числовые значения коэффициентов. Для сокращения вычислительных операций, выполняемых ЭВМ на каждом шаге численного интегрирования, в случае переменных коэффициентов можно воспользоваться приемом аппроксимации. Для этого разобьем одномерную систему по координате s на участки длиной А (рис. 3.2). [c.91]

Подставляя (7.16) и (7.17) в граничное условие (7.5а) и приравнивая коэффициенты при одинаковых степенях получаем искомое соотношение для определения коэффициентов а . Например, приравнивая постоянные члены (т. е. коэффициенты при 1°), получаем [c.257]

Рассматривая смесь многоатомных газов как гипотетический газ, используя выражение для баланса энергии между внутренними и внешними степенями свободы в таком газе и соотношение для числа необходимых столкновений для установления равновесия энергии гипотетического газа, они получили соотношение для определения коэффициента теплопроводности смеси. Ниже приводится его вывод. [c.102]

Приравнивая вторые члены правых частей равенств (2-67) и (2-68), получаем при соотношение для определения коэффициентов уси- [c.82]

Таким образом, при реализации желаемой характеристики третьего типа с помощью схемы с двумя тахогенераторами имеем следующие соотношения для определения коэффициентов усиления v, Уд, г и параметров параллельного корректирующего устройства [c.97]

Приближенное соотношение для определения коэффициента б неравномерности (для шестерен с коэффициентом перекрытия е = 1) может быть получено также из выражений (244) и (245) [c.225]

Опыты заключались в том, что клапанная пластина свободно, без начальной скорости, падала с высоты Ы на неподвижную горизонтальную плиту, изготовленную из того же материала, что и клапанная плита. В опытах определялась высота Лг, на которую отскакивала пластина после удара о плиту. При этом пластина относительно плиты устанавливалась строго параллельно. Н. И. Рудаков приводит следующее соотношение для определения коэффициента восстановления скорости в рассматриваемом случае прямого центрального удара двух упругих тел, из которых одно неподвижно [c.122]

Для определения [гик также необходимы дополнительные соотношения. Предположение о постоянстве Д и к может упростить вязкие члены н поэтому оказаться полезным для проведения тестовых расчетов. Однако предположение о постоянстве Д плохо выполняется для газов даже при умеренных сверхзвуковых числах Маха и поэтому может быть рекомендовано лишь для тестовых задач. Предположение о постоянстве к более реалистично, однако для общности мы будем считать переменной и эту величину. Существуют несколько соотношений для определения коэффициентов переноса Д и ё. Эти соотношения удобно обсудить в следующем разделе. [c.324]

ТАБЛИЦА 17.13. РАСЧЕТНЫЕ СООТНОШЕНИЯ ДЛЯ ОПРЕДЕЛЕНИЯ КОЭФФИЦИЕНТОВ ВОЗДУХООБМЕНА [c.142]

Подставив в выражение (31) значения М1 и Мт и выразив отношение объемов Уа/Ун из равенства (24) через степень сжатия, получим соотношение для определения коэффициента наполнения четырехтактного двигателя [c.163]

При решении некоторых прикладных задач можно использовать полученные соотношения для определения коэффициента и при длине / / / > 0,5, а также в области стесненного движения потока (при >0,01). Допускаемая при этом некоторая некорректность автоматически коррелируется коэффициентом [c.88]

Опуская соотношения для определения коэффициентов г,., запишем выражение дая программы замкнутого управления [c.396]

Было немало попыток представить коэффициент распределения как функцию температуры, давления и состава. Однако так как интеграл уравнения (9-39) — функция вида и количества каждого компонента в системе, то нельзя вывести общее строгое соотношение для коэффициента распределения. Более того, чтобы вычислить интеграл в уравнении (9-39), необходимо знать величины ik при постоянных составе и температуре по всей области давлений от нуля до давления системы. В области давления между давлением системы и давлением п и кипении, соответствующем температуре и фазовому составу, v представляет собой парциальный мольный объем компонента в гомогенной жидкой фазе. В области давления между нулем и началом конденсации vt представляет собой парциальный мольный объем компонента в гомогенной паровой фазе того же состава. В двухфазной области между давлением начала конденсации и давлением при кипении величины не могут существовать, и уравнение (9-39) не может быть использовано для определения коэффициента распределения. [c.274]

Это соотношение справедливо для любого режима течения, в том числе и для течения при наличии области перехода от ламинарного к турбулентному пограничному слою. Таким образом, для определения коэффициента сопротивления достаточно определить толщину потери импульса в конце пластины. Как показано выше, при ламинарном течении величина б определяется формулой [c.313]

Приравнивая нулю коэффициенты при одинаковых степенях р в этом ряде, находим рекуррентные соотношения для определения неизвестных коэффициентов [c.189]

Трубы. Скорость потока жидкости при движении по трубе постоянного сечения, без внешних воздействий, может быть только дозвуковой, достигая при благоприятных условиях скорости звука в выходном сечении трубы. При числе Маха вплоть до М = 0,9 движение сжимаемой жидкости в трубе мало отличается от движения несжимаемой жидкости. Для определения коэффициента теплоотдачи в трубе при движении сжимаемой жидкости можно воспользоваться соотношением (7.115) St = /8. В число Стантона входят средние по сечению трубы значения плотности р и скорости W. [c.246]

На рис. 247 все построения сделаны только для колеса OBD. Те же построения можно повторить для колеса ОВС. Эти построения, чтобы не затемнять чертеж, выпущены. Рассмотренный приближенный метод получения профилей дает результаты тем более точные, чем больше отношение радиуса ОБ сферы к шагу зацепления. Так как высота зубьев очень незначительна по сравнению с радиусом сферы и профили их занимают очень узкую сферическую полосу, то погрешность построения незначительна даже при самых неблагоприятных соотношениях между параметрами колес передачи. Для определения коэффициента перекрытия и наименьшего количества зубьев на малом колесе можно использовать формулы для круглых цилиндрических колес. При этом в указанные формулы следует подставлять числа зубьев и 2 а, соответствующие полной длине начальных окружностей радиусов pi и р2 на развернутых дополнительных конусах, так как они определяют профили зубьев. Выведем формулы для числа зубьев и вспомогательных цилиндрических колес [c.234]

Модели, предлагаемые для определения коэффициентов концентрации средних напряжений и деформаций, а следовательно, и эффективных модулей волокнистых композитов, по существу, таковы же, как для гранулированных композитов. Однако анализ таких композитов сложнее, ибо они имеют большее число эффективных упругих модулей (предполагается трансверсальная анизотропия). Поэтому здесь приводятся только окончательные результаты исследований. Ради удобства эффективные модули снабжаются индексами L и Т. Индекс L относится к модулю Юнга вдоль волокон, а индекс Т к модулю поперек волокон. Индексы модуля сдвига р, определяют плоскость, в которой происходит сдвиг. Например, — эффективный модуль сдвига для деформаций в плоскости, перпендикулярной волокнам. Величина отрицательное отношение поперечной деформации к продольной при растяжении в продольном (поперечном) направлении. (Некоторые авторы дают разные определения величины v. p, поэтому читателю надо быть осторожным.) Коэффициенты Пуассона модули Юнга связаны соотношением [c.79]

Поскольку для рассматриваемого случая можно считать, что процесс зарастания царапины осуществляется за счет поверхностной самодиффузии [1, 2], то для определения коэффициента поверхностной самодиффузии 7), можно воспользоваться соотношениями, полученными в работе [2] и экспериментальными результатами, приведенными в табл. 1. [c.55]

Естественно, достоверность полученной информации намного возрастает, если известны две первые низкотемпературные ступеньки кусочно-постоянной аппроксимации коэффициента теплопроводности (рис. 3-13) начальное значение, характеризующее теплопроводность материала до начала термического разложения органических компонент, и конечное, дающее уровень теплопроводности по заверщении этого разложения. Важно отметить, что для большинства органических связующих разложение заканчивается раньше, чем начнет проявляться влияние лучистого переноса в порах. Поэтому для определения коэффициента теплопроводности материала после завершения реакции разложения можно использовать соотношения между величиной пористости Я и коэффициентом X. [c.344]

Вычисленные рассмотренным способом величины ам плитуд колебаний используются для определения коэффициента вибрации. Численное значение этого коэффициента определялось по формуле (3-4) в первом случае, исходя из соотношений двойных амплитуд колебаний, определяемых математическим ожиданием, а во втором — из соотношений двойных амплитуд колебаний, вероятность появления которых составляет величину, меньшую 0,3%. Анализ численных значений величин коэффициентов вибрации [Л. 26] показал в обоих случаях, что они являются величинами одного порядка. Это положение подтверждает линейную зависимость амплитуд вибраций подшипников и фундамента и показывает, что коэффициент вибрации является величиной, правильно характеризующей работу фундамента, так как он сохра- [c.85]

Процесс теплообмена в зоне нагрева ЦТТ изучался лишь некоторыми исследователями в узком диапазоне тепловых нагрузок и ускорения поля центробежных сил, поэтому рассмотрим работы, посвященные определению влияния центробежных сил на процесс кипения в других системах. Авторы работ [85, 86] сделали попытку систематизировать имеющийся материал по изучению процесса кипения в поле центробежных сил, но противоречивость экспериментальных данных не позволила дать надежные количественные соотношения для расчета коэффициентов теплопередачи. [c.85]

Теперь для определения коэффициентов эквивалентного уравнения осталось найти расчетное соотношение для коэффициента сг. Найдем это соотношение, используя требование совпадения процессов по длительности. Для упрощения дальнейших выкладок запишем характеристическое уравнение эквивалентной системы (рис. VII.5, б) в виде [c.279]

Приведем соотношения для определения коэффициентов теплоотдачи и гидравлического сопротивления потока перегретого цара ОРТ при течении в кольцевом канале, продольном обтекании пучков труб со спиральными однозаходными или круглыми ребрами прямоугольного (или трапецеидального) сечения, собранных по равносторонней треугольной решетке. Рассмотрим также поперечное обтекание коридорных пучков труб с теми же типами ребер [89]. [c.115]

Однако использование приведенного соотношения для определения коэффициента теплопроводности пористого тела требует наличия данных по фазовшу составу порисгого тела, их теплопроводности л др. iKpoMe того, закон аддитивности не учитывает достаточно полно реальную структуру пористого тела и действительные процессы распространения тепла. Поэтому существующие прибли-жеиные методы теоретического расчета применяются лишь для качественной оценки экспериментальных результатов, получаемых по теплопроводности пористых тел. [c.12]

Приведенные выше матричные соотношения для определения коэффициентов канонических систем позволяют не получать явных аналитических зависимостей, а вычислять значения коэффициентов для конкретного сечения с координатой s. Для сокращения вычислительных операций, выполняемых ЭВМ на каждом шаге численного интегрирования в случае переменных коэффициентов можно воспользоваться приемом аппроксимации. Для этого одномерный объект по координате s разобьем на участки длиной Д. Матрицы разрешающей системы будем вычислять только в узлах разбивки. Для участка интерполяции S(d, S(2) воспользуемся информацией в точках s = =5(1)—As, S(i), s=s(2), 5=5(2)Ч-Д. Значения матриц в этих точках обозначим соответственно Л1 д, Л,, А , Л2+Д. Для гладкого сопряжения аппроксима- [c.33]

Сайбел и Линг использовали эти соотношения для определения коэффициента К в выражении (6.11) [c.117]

В главе 5 приведены расчетные соотношения для определения коэффициента взаимной облученности для системы факел —строительная конструкция, выведенные на основе метода суперпозиций [8]. Эти соотношения позволяют рассчитать среднее значение эффективного лучистого теплового потока в указанной системе, считая, что факел является плоской поверхностью с соответствующими оптическими характеристиками и характерными размерами. Использование этого метода расчета дает хорошие результаты при определении интегральных характеристик развития пожара. Однако для анализа теплового воздействия локального очага пожара на различные объекты, находящиеся в помещении, использование средних значений плотностей лучистых тепловых потоков может привести к недоучету опасности этого воздействия. В связи с конечными размерами элементов системы и существенной неоднородностью очага пожара (факела), его объемной структурой падающий лучистый тепловой поток на поверхности различной ориентации будет распределен неравномерно по координате с наличием максимулма. Характер воздействия локального очага пожара на различные объекты будет [c.173]

Пример 4. Построить х — у-диаграмму для системы гидразин — вода при общем давлении 760 мм рт. ст., считая паровую фазу идеальным газом. Система образует азеотропную смесь приблизительно при 58,5 (мол.) гидразина с максимальной точкой кипения 120 С при давлении 1 атм [53]. Скрытая теплота испарения чистого гидразина равна 9670 тл моль при нормальной точке кипения 113,5°С и 1 атм. Использовать соотношение Ван-Лаара для определения коэффициентов активности чистых компонентов в жидкой фазе. [c.285]

Для определения коэффициента перепада давления на правой горизонтальной консоли воспользуемся формулой (2.1.51), в которой составляющие скорости и, т, с индексом а находятся из выражений, найденных ранее для плоской комбинации, при условии замены а Оссозср. Составляющую (йУр)оп(т) найдем из соотношения (2.1.62), приняв в нем о г. [c.146]

Воспользовавшись соотношением (6.37), можно вычислить теплоемкость Су , электронного газа. Так как Еф согласно (6.37) зависит от Т , то и и, должна быть функцией Т , вследствие чего теплоемкость , = (duJdT)v будет линейной функцией температуры, т. е. = уТ (при Г = О, согласно третьему началу термодинамики, Су, f = О, поэтому постоянный член в выражении для Су, е отсутствует). Для определения коэффициента пропорциональности у разложим значения -f p,v, s T в ряд по степеням Т [c.455]

На рисунке приведены экспериментальные АФЧХ деформаций, снятые по показаниям тензодатчиков во вращающейся системе координат. Величина резонансного диаметра ODi (кривая 1) соответствует деформации ротора при переходе через критическую скорость с исходной неуравновешенностью. Точка Z>i соответствует области с d lda = max. Направление резонансного диаметра ODi перпендикулярно к плоскости действия дисбаланса. Таким образом, первый же пуск ротора определяет положение дисбаланса, распределенного по данной форме колебаний. Если динамические характеристики системы известны, то сразу можно определить и величину дисбаланса, если неизвестны, то необходим второй пуск с пробным грузом для определения коэффициентов влияния. Тогда из соотношения рп( )/[Рп ( ) + И-п ( )1 = = OiDJOiD , где рп (s) — исходная неуравновешенность ротора, распределенная по п-й форме колебаний (s) — величина пробного груза, установленного по п-й форме колебаний — в " [c.60]

Опытные данные по кризису теплоотдачи в трубах с аксиальным косинусоидальным распределением тепловыделения были использованы для определения коэффициентов массонереноса орошением в широком интервале параметров. Результаты анализа показали, что коэффициенты массонереноса (при одинаковых входных условиях) неоднозначно зависят от давления, концентрации жидкой фазы и массовой скорости потока. В первом приближении для каждого из фиксированных давлений зависимость коэффициентов массопереноса от режимных параметров была аппроксимирована соотношением [c.37]

Возникновение вторичных макровихревых течений приводит росту гидравлического сопротивления из-за увеличения кинетической энергии потока вследствие вращения жидкости, появления дополнительных диссипативных потерь, связанных с увеличением результирующей скорости потока и перестройкой профиля скорости, а также с возможными отрывами потока от стенок канала. Исходя из целесообразности получения простой расчетной формулы при приемлемом ее согласовании с опытными данными, в ПО] получены следующие соотношения для определения относительного коэффициента гидравлического сопротивления - [c.50]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...