Форсунка газогенератора

Гидравлические потери в форсунках газогенератора практически ге зависят от конструкции и габаритов газогенератора и полностью [c.135]

Суммарные потери давления по тракту системы газификации и очистки без учета потерь в форсунках газогенератора и горелках котлоагрегата, Па 2063,8 2602,5 [c.145]

При определении параметров переходного процесса методом характеристик (см. подразд. 2.5.2) система уравнений в частных производных сводится к системе обыкновенных дифференциальных уравнений, решаемых методом конечных разностей. При наличии вынужденных колебаний каждый участок тракта и входящие в тракт местные гидравлические сопротивления, насосы, регуляторы, демпфирующие устройства, как было показано в гл. 2, удобно описать уравнениями четырехполюсников. Матричные уравнения (2.8.15) и (2.8.20) описывают распространение колебаний в трактах без учета граничных условий, которые зависят от вида элементов (агрегатов) на концах трактов. В частности, для тракта горючего газогенератора условия на входе формируются насосом (или насосами) ТНА, на выходе—форсунками газогенератора. Так же как и для отдельных участков тракта в гл. 2, для всего г-го тракта сохраним общую форму записи граничных условий (2.3.5) и [c.230]

Электрические с металлическими или карборундовыми нагревателями (для >1000" С) На газообразном топливе с пламенным или поверхностным сжиганием На мазуте с форсунками низкого давления На твёрдом топливе с индивидуальными газогенераторами или полугазовыми топками [c.599]

При повышении температуры термодинамическое равновесие реакций (3-4) и (3-5) сдвигается вправо, т. е. в сторону более глубокой газификации. В том же направлении действует добавка водяных паров [формула (3-5)], которая обычно и используется для уменьшения сажеобразования в газогенераторах. В топочной технике близкая ситуация создается при паровом распы-ливании. В частности, вполне возможно, что относительно малое образование сажи, достигнутое за рубежом при работе котлов на мазуте с малыми избытками воздуха, в значительной степени обязано применению паровых форсунок. Следует также ожидать, что при равноценных геометрических характеристиках горелки факел паровой форсунки будет короче, чем форсунки пневматической или механической. [c.51]

Западноевропейский ЖРД НМ-7, разработанный французской фирмой SEP и западногерманским концерном МВВ, имеет относительно низкую тягу, 61,6 кН для модификации А (ее эксплуатация начата в 1979 г.) и 62,7 кН для модификации В (эксплуатируется с 1983 г.). Этот двигатель выполнен по открытой газогенераторной схеме. Форсунки смесительной головки выполнены в виде двух соосных трубок, причем кислород поступает по центральной трубке. Газогенератор работает на х = 0,9 (с избытком водорода), температура рабочего тела турбины 890 К. Обе модификации двигателя имеют большие степени расширения сопла (соответственно 62,5 и 82,5), работают при среднем уровне давления в камере (3 и 3,5 МПа), имеют высокий удельный импульс (442,4 и 445,9 с) при соотношении компонентов топлива соответственно 4,43 и 4,8. [c.245]

Каждый элемент, участвуя в рабочем процессе системы, испытывает воздействие со стороны соседних элементов. Степень этого воздействия обусловлена структурой системы, и математически выражается в виде функциональных зависимостей для выходных параметров элементов. В таблице 2.1 представлены функциональные-зависимости для всех элементов рассматриваемой схемы, которые для сокращения записаны в неявном виде. Эти зависимости, выраженные в явной форме и дополненные балансовыми уравнениями. (2.2). .. (2.4) условий совместной работы агрегатов, в совокупности образуют математическую модель схемы. При построении модели использованы следующие обозначения т — суммарный расход окислителя и горючего ш"—расход горючего через газогенератор Шг.к — расход горючего через камеру ток.г —расход окислительного газа г] коэффициенты полезного действия — количество форсунок rf —гидравлические диаметры магистралей и газовых трактов I — коэффициенты гидравлических потерь рвх.ок Рвх.г —давления на входе в насосы окислителя и горючего, Ра давление на срезе сопла рн — давление окружающей среды. [c.20]

Туннельная печь имеет прямой печной канал с постоянными температурными зонами, а изделия загружаются на печные вагонетки, которые перемещаются в печи, последовательно проходя все стадии обжига. При использовании туннельных печей улучшаются условия труда, по сравнению с обслуживанием периодических и кольцевых печей, так как садка и выгрузка изделий производится вне печи и, кроме того, значительно улучшаются возможности для автоматизации процесса обжига. В связи с этим на новых заводах строят только туннельные печи. Для подачи жидкого топлива к форсункам ФОБ конструкции Стальпроекта и др. используют шестеренчатые насосы. Твердое малозольное топливо загружается через свод печи и сжигается в садке изделий. Имеются пылеугольные топки с индивидуальными агрегатами для приготовления угольной пыли. Эти агрегаты удешевляют процесс на 20% по сравнению с газогенераторами. [c.298]

Обеспечение надежного и эффективного горения с большим избытком одного из компонентов топлива является достаточно трудной задачей. Для ее решения в некоторых ЖГГ избыточный компонент распределяют между смесительной головкой и дополнительным поясом форсунок-распылителей, при этом в ЖГГ образуются две зоны горения с высокой и пониженной температурой такие газогенераторы называют двухзонными в отличие от всех рассмотренных выше ЖГГ, которые являются однозонными газогенераторами. При- [c.145]

Величины Кж.г, Кж.р и Кг зависят от большого количества факторов (рода топлива, конструкции форсунок, диапазона регулирования газогенератора и др.) и подбираются по экспериментальным данным. [c.274]

Нагнетающими магистралями являются магистрали, соединяющие насосы ТНА с камерой двигателя и газогенератором вместе с форсунками. [c.20]

В конце процесса заполнения магистралей компоненты топлива с достаточно большой скоростью поступают через форсунки в рабочую полость газогенератора и камеры двигателя, где происходит их воспламенение и горение. [c.183]

Запуск иногда сопровождается рядом неприятных явлений, которые могут стать причиной аварии превышением заданной температуры в газогенераторе, приводящим к возгоранию (при окислительной среде) или расплавлению элементов проточного тракта, кавитационными срывами насосов, приводящими или к превышению температуры в газогенераторе, или к изменению режима работы ЖРД местными вспышками при попадании двух компонентов в замкнутые объемы трактов камеры сгорания и газогенератора (форсунки, полости, головки, рубашку охлаждения) и т. д. К сожалению, именно эти процессы наименее исследованы. [c.12]

Для управления полетом в ряде случаев тягу необходимо изменять в достаточно широких пределах и так как увеличивать тягу выше номинального значения больше чем 10% обычно сложно, то под глубоким регулированием ЖРД понимается, как правило, дросселирование (т. е. уменьшение тяги) ЖРД. При дросселировании ЖРД встречаются трудности с обеспечением высокой полноты сгорания и устойчивости процесса в камере сгорания и газогенераторе. Эти эффекты объясняются тем, что при уменьшении расходов компонентов в процессе дросселирования пропорционально квадрату расхода уменьшается и перепад давлений на форсунках, и вследствие этого ухудшается качество распыления и смешения компонентов в камере сгорания. Предложены конструкции специальных регулируемых форсунок, которые позволяют избежать трудностей, возникающих при дросселировании ЖРД [19]. Другой способ глубокого регулирования тяги в широких пределах основан на использовании двигательных установок, состоящих из нескольких ЖРД с разной тягой или с несколькими камерами сгорания. Регулирование тяги в этом случае осуществляется путем включения или выключения отдельных ЖРД или камер. [c.26]

При формировании математических моделей трактов питания камеры сгорания и газогенератора, предназначенных для диапазона низких частот, будем относить к тракту всю проточную часть гидравлической системы подачи компонентов—от входа в насосы до выхода из форсунок (в газовые тракты). Такой подход удобен тем, что позволяет при ограниченном числе уравнений математической модели ЖРД достаточно подробно описать изменение параметров, учитывая как статические характеристики всех элементов тракта (насосов, трубопроводов, дросселирующих и регулирующих устройств, форсунок и т. д.), так и динамическую составляющую, определяемую инерцией столба жидкости в тракте. [c.44]

Если принять, что жидкость несжимаема, но обладает инерцией и вязкостью, весь тракт от входа в насос до форсунок камеры сгорания или газогенератора описывается одним уравнением. В этом случае мгновенное значение расхода вдоль всего тракта одинаково, давление же изменяется по длине тракта из-за инерции и потерь на трение. [c.44]

Рассмотрим сначала гидравлический тракт, по которому компонент подается после насоса только в газогенератор (для ЖРД с дожиганием). Тракт включает проточную часть центробежного насоса (или двух насосов, если есть бустерный ТНА), участки труб и местные сопротивления—регулируемые и нерегулируемые агрегаты автоматики, форсунки, шайбы для настройки ЖРД и т. д. При несжимаемой жидкости и последовательно расположенных элементах одного и того же тракта мгновенные значения перепадов давлений из-за инерций и местных сопротивлений суммируются, а мгновенное значение расхода на всех участках одно и то же, равное G . [c.45]

Полученные в разд. 3.1 уравнения линейных математических моделей газового тракта с неизотермическим течением не связаны непосредственно с конструктивными особенностями конкретных агрегатов ЖРД с протоком газа и организацией процесса в них. В частности, в выведенных уравнениях для общности в качестве внешних возмущающих переменных использовались вариации расхода газа на входе и выходе участка тракта и вариации температуры на входе. Применительно к конкретным агрегатам ЖРД эти вариации оказываются связаны с вариациями других параметров ЖРД. Газ в агрегатах ЖРД образуется в процессе горения жидких и газообразных компонентов, которые поступают через форсунки из гидравлических и газовых трактов. Поэтому в качестве переменных, определяющих внешние воздействия со стороны входа на поток газа в камере сгорания и газогенераторе, удобно использовать вариации расходов жидких и газообразных компонентов через форсунки камеры. [c.163]

Для камеры сгорания ЖРД типа жидкость — жидкость (без дожигания) и газогенератора уравнение баланса расходов жидких компонентов, поступающих через форсунки в камеру, запишется в виде [c.163]

Отклонения расходов газообразных окислителя и горючего на входе первого участка тракта газогенератора или камеры сгорания ЖРД типа жидкость — жидкость равны (с учетом времени преобразования т ) отклонениям расходов жидких компонентов через форсунки, поэтому уравнение (3.2.41) приобретает следующую форму [c.175]

Если Ар — прираш ение давления, создаваемое насосом ра — абсолютное давление всасывания на входе в насос Арг — гидравлические потери в магистрали и на форсунках газогенератора Рг.г — давление в камере газогенератора, то из фиг. 7.74 следуетг [c.505]

Газогенератор выполнен в едином корпусе с газоохладителем (рис. 1-2) в виде футерованного огнеупорами вертикального сосуда с установленными пневмомеханическими форсунками. На распыление мазута поступает воздух, необходимый для процесса газификации. Температура в пламени при газификации (окислительная зона) достигает 1700— 1800 С, в восстановительной зоне она снижается до 1300 С. азоохладитель состоит из элементов типа труба в трубе. По внутреннему каналу движется газ, по наружному кольцу — питательная вода. Такая конструкция позволяет снизить отложения и повысить эффективность работы поверхности нагрева газоохладителя. Для подачи воздуха на газификацию и создания избыточного давления в системе установлен специально запроектированный и изготовленный Уральским турбомоторным заводом (ТМЗ) турбонаддувной агрегат. [c.15]

Гидравлическое сопротивление газогенератора АРгг можно представить в виде суммы потерь давления в форсунках и потерь в газогенераторе бРгг. т. е. [c.135]

Газообразное топливо сжигается в горелках, смесительных (при принудительной подаче воздуха) или ин-жекционных (при засасывании необходимого для горения воздуха в горелку струей газа, подаваемого при высоком давлении). Для подачи жидкого топлива к форсункам ФОБ конструкции Стальпроект и др. используют шестеренчатые насосы. Твердое малозольное топливо загружается через топливные трубки, расположенные в своде печи. Уголь засыпается в зоне высоких температур и сжигается в садке изделий. Применяют пылеугольные топки с индивидуальными агрегатами для приготовления угольной пыли. Эти агрегаты удешевляют процесс на 20 % по сравнению с газогенераторами. Основное количество топлива (70—80 % общего расхода на [c.302]

Для отопления пламенных П. применяются все виды горючего это обстоятельство в связи с разнообразием процесса, совершающегося в этих П., и материалов, обрабатываемых в них, создает крайнее разнообразие и в конструкции и в размерах пламенных П. Применение жидкого и пылевидного топлива упрощает конструкцию П. устранением топки, т. к. оба эти вида топлива распыливаются в рабочее пространство непосредственно с помощью форсунок (см.). Газообразное топливо, наоборот, усложняет и удорожает печную установку наличием топок неполного горения (см. Газогенераторы) и особых устройств, использующих уносимое из рабочего пространства тепло продуктов горения для црдогрева воздуха или сверх того и газа (регенераторы и рекуператоры) и наконец особых горелок газовых (см.) для сожигания газов или специальной конструкции каналов для подвода газа и воздуха к рабочему пространству газовой печи. Это побуждает строителей П. прибегать к устройству газовых П. с регенераторами только тогда, когда это безусловно необходимо, а именно когда требуется самая высокая температура, или же когда качество топлива таково, что оно не может дать нужной, хотя бы не особенно высокой, температуры (например в случае очень влажного топлива). [c.181]

Второй участок камеры — трубчатая часть сопла — охлаждается расходом водорода (25 % его общего расхода). Газифицированный в охлаждающем ракте водород на выходе из участка смешивается с поступающим из насоса жидким водородом, и его температура становится равной 164 К. Затем этот расход разделяется на два и направляется соответственно в ЖГГ ТНА кислорода и в ЖГГ ТНА водорода, в которых он сжигается с небольшой добавкой — присадкой жидкого кислорода, образуя в обоих газогенераторах восстановительный газ. Последний после срабатывания на турбинах направляется по газоводам к коллектору на головке и далее распределяется по форсункам. Заметим, что тепловой поток в области критического сечения сопла достигает значения 150 МВт при температуре стенки примерно 800 К. [c.96]

Турбины обоих основных ТНА работают на восстановительном генераторном газе, получаемом в двух ЖГГ, с температурой 800 К для окислительного ТНА и температурой 950 К для ТНА горючего. Конструктивная схема у обоих ЖГГ одинаковая — цилиндрической формы камеры сгорания или корпус газогенератора и плоская смесительная головка. На головке располагаются двухкомпонентные струйные форсунки. Кроме того, на головке находятся охлаждаемые водородом антипульсационные перегородки. Камера сгорания ЖГГ имеет завесное охлаждение водородом. В центре смесительных головок установлены блоки электроискрового зажигания. Всего через оба ЖГГ проходит 75 % расхода водорода И" 10 % расхода кислорода. [c.96]

Парогазогенератор (рис. 7.24) включает три основных узла газогенератор, емкость с водой и реактивное пространство. ГГ включает корпус с передним и задним дном, многошашечный заряд и воспламенитель. При запуске ГГ основная часть продуктов сгорания через критическое сечение 7 поступает в трубу смешения 5. ГГ работает в надкритическом режиме. Меньшая часть продуктов сгорания через отверстия наддува поступает в емкость с водой 3, вытеснение воды в тр) у смешения через форсунки 4 производится горячими газами. Для исключения перемешивания продуктов сгорания, используемых для наддува емкости с водой, служит отражатель 8. При автономной стендовой отработке ПГГ для поддержания давления в выхлопной трубе 6 используется выходной вкладыш. Заслуживает внимания организация процесса распыления воды и ее смешения с продуктами сгорания. Форсунки можно располагать в трубе смешения как тангенциально (рис. 7.25, а), так и радиально (рис. 7.25, б). [c.312]

Устойчивость работы может быть улучшена следующим образом. Предположим, что между насосом и форсунками установлена дроссельная шайба с регулируемым прордным сечением пусть новое значение гидравлических потерь Ар , будет меньше, чем Ap -В этом случае значение Рг.г/Рг.го = 1 будет достигнуто при л/по = а<С1, а это значит, что мы будем иметь некоторый запас крутящего момента. Вблизи точки Р, когда достигается Рг.г/Рг.г0 = 1, давление рг.го в газогенераторе поддерживается постоянным при помощи перепускного клапана, расположенного между насосом и камерой генератора. Это обеспечивает постоянство расхода т . Тогда крутящий момент [c.506]

Давление подачи компонентов на выходе из насоса определяется давлением в камере сгорания р (или в газогенераторе р .), перепадом давления на форсунках Арф, сопротивлением гнщ>авлической магистрали на выходе из насоса Ар< р и потребным (для [c.95]

Потребный напор определяется сопротивлением системы, то еаь давлением в камере сгорания р (или в газогенераторе p j,), перепадом полных давлений на форсунках Арф, гидравлическим сопротивлением системы от насоса до форсунок АРсо р > потребным (для обеспечения [c.96]

Температурные поля газа в газогенераторе формируются с учетом защиты внутренних стерок от больших температур. Пониженная температура газа в пристеночном слое достигается за счет периферийного расположения форсунок горючего (восстановительный газогенератор) или окислителя (окислительный газогенератор) на смесительной головке. Таким образом, на периферии и в центре газогенератора температуры газов разные. Поэтому, в зависимости от величины заглубления термопары, в газогенераторе будет измеряться разная местная температура газа, реализующаяся на данной глубине. В камере сгорания из-за больших абсолютных величин температуры газов она не измеряется. [c.158]

В ЖРД входит ряд трактов с организованным неизотермическим движением газа камеры сгорания, газогенераторы, газоводы и т. д. Газ в этих агрегатах либо образуется при сгорании жидких (газообразных) компонентов, поступающих через форсунки, либо поступает в них из другого агрегата (турбины, газовода). При сгорании топлива выделяется теплота, что приводит к повышению температуры образующихся продуктов сгорания. Ранее, рассматривая динамику течения жидкости в гидравлических трактах, использовали в качестве переменных вариации давления и расхода (скорости). При анализе движения продуктов сгорания, кроме этих двух переменных, необходимо учитывать и изменения температуры [c.152]

При адиабатическом процессе генераторный газ, поступающий через форсунки из газовода в камеру сгорания, имеет то же соотношение компонентов, которое он имел в момент образования, т. е. около головки газогенератора. Учитывая время преобразования жидкости в газ в газогенераторе и время пребывания рассматриваемой порции в трактах газогенератора XI и газовода Тг до форсунок камеры сгорания, запишем условие сохранения соотношения компонентов в порции в следующей форме [c.172]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...