Угли Теплота сгорания — Расчет

Экономические расчеты, сравнение показателен топливоиспользующих устройств друг с другом и планирование необходимо осуществлять на единой базе. Поэтому введено понятие так называемого условного топлива, теплота сгорания которого принята равной 29,35 МДж/кг (7000 ккал/кг), что соответствует хорошему малозольному сухому углю. [c.124]

С середины 70-х годов эмбарго на поставку нефти в Западные страны повлекло за собой постепенное, однако очень медленное, увеличение роли угля в мировом топливно-энергетическом балансе. Этому способствовал также тот факт, что залежи угля более широко распространены и по своим масштабам они, как уже отмечалось, несравненно больше, чем ресурсы нефти и газа вместе взятые. Кроме того, цены на мировом рынке на уголь в расчете по удельной теплоте сгорания значительно ниже по сравнению с ценами на нефть и газ. Нельзя не отметить, что в 70-х годах главными причинами, сдерживавшими темпы роста добычи и использования угля, были высокая капиталоемкость и большая длительность сроков создания новых производственных фондов угледобывающей промышленности, необходимость перестройки энергопотребляющего аппарата при переходе с жидкого на твердое топливо. [c.15]

Для сравнительных расчетов производят пересчет действительного топлива на так называемое условное топливо с низшей теплотой сгорания 29 300 кДж/кг (7000 ккал/кг). Например. 150 т бурового угля с низшей теплотой сгорания [c.32]

Пример 16-1. Определить рабочий состав подмосковного бурого угля марки Б-2 и низшую теплоту сгорания, пользуясь характеристикой горючей массы. Для расчетов пользуемся данными табл. 16-3. [c.250]

В теплотехнических расчетах используется низшая теплота сгорания топлива QP (кДж/кг). Низшая теплота сгорания каменного угля примерно равна 28... 34 МДж/кг, бензина — 44 МДж/кг, низшая объемная теплота сгорания природного газа — 31... 38 МДж/кг. [c.349]

Н. М. Глаголев [19] предлагает зависимость константы скорости сгорания от угла поворота коленчатого вала к=р1 ) заменить зависимостью к от доли сгоревшего топлива х и температуры рабочего тела Т. Он обосновывает это следующими соображениями. Гетерогенная вначале реакция горения к концу становится гомогенной. Постепенное увеличение роли гомогенных реакций по ходу процесса горения связано главным образом с выделением теплоты, величина которой определяется долей сгоревшего топлива X. Поэтому целесообразно исследовать зависимости типа = Рз х). И. М. Глаголев выдвигает дополнительные соображения в пользу этого способа. Отпадает необходимость заранее задаваться продолжительностью всей реакции и температурой конца сгорания, которая является величиной, определяемой из расчета. [c.23]

Воспламенение топливовоздушной смеси и развитие процесса сгорания происходят по-разному, в зависимости от типа смесеобразования. В двигателе с внешним смесеобразованием, при котором в камере сгорания образуется практически однородная топливовоздушная смесь, она воспламеняется в одной зоне камеры от электрической искры. При образовании искры небольшой объем газа, находящийся в зоне искрового промежутка, нагревается до высокой температуры, превышающей 10 ООО К. В результате вблизи этой зоны смесь прогревается до такой температуры, при которой появляется пламя, распространяющееся от очага воспламенения с большой скоростью (30—50 м/с) по всему объему камеры сгорания. Ускорению распространения фронта пламени способствует движение смеси в камере. Опыт и расчеты показывают, что продолжительность процесса сгорания составляет 30—40° угла поворота коленчатого вала. Чтобы при этих условиях наиболее эффективно использовалась выделяющаяся при сгорании теплота, необходимо осуществлять процесс вблизи в. м. т. Так как с момента образования искры в камеру сгорания до видимого развития процесса сгорания, при котором резко повышаются температура и давление (см. диаграмму на рис. 21), проходит некоторый промежуток времени, то для выполнения указанных выше условий искра образуется за несколько градусов до в. м. т. (точка 3, рис. 21). В зависимости от скоростного режима этот угол различен и он увеличивается с повышением частоты вращения коленчатого вала. [c.58]

Как известно, в спиртах растворяется большинство пластмасс и многие металлы подвергаются действию коррозии. Систему питания автомобиля, работающего на чистом спирте, необходимо изготовлять из коррозионно-стойких сплавов применение резины или пластмасс невозможно. В конструкцию автомобиля, работающего на спирте, требуется внести ряд изменений (рис. 6.7) в распределителе 1 выполняется регулировка угла опережения зажигания в топливном насосе 2 заменяются все пластмассовые и резиновые детали у свечей зажигания 3 снижается температура искры в карбюраторе 4 увеличен массовый расход топливно-воздушной смеси, заменяются все резиновые и пластмассовые детали в топливном баке 5 увеличены размеры, заменяются все резиновые детали. Большинство изменений необходимо из -за агрессивности спирта, а также из-за того, что теплота сгорания спирта в расчете на едницу объема ниже, чем у бензина. [c.126]

Вместе с тем пылеконцентратор может быть успешно применен исключительно как устройство для регулирования /"м при сжигании топлив с умеренной влажностью Ц7р=33—40% и относительно высокой теплотой сгорания QPi,= 13 000—11 750 кДж/кг (3100—2800 ккал/кг) в топках с твердым шлакоудалением, когда повышения температуры в ядре горения не требуется. В этом случае (см. рис. 1-2,в) примерно 80% (/=0,8) сушильного агента поступает вместе с пылью в горелки, а 20% глубоко обеспыленных продуктов сушки и водяных паров подается на всас мельницы. Как показывают расчеты, теоретическая температура горения топлива при этом практически не повышается. Указанный способ регулирования с помощью упрощенного пылеконцентратора был опробован СибВТИ и ДВО ОРГРЭС при опытном сжигании канско-ачинского бурого угля на Владивостокской ТЭЦ-2. [c.20]

Неполадки иногда возникают вследствие того, что производительность шлаковых транспортеров оказывается недостаточной при сжигании топлива, имеющего меньшую, чем по проекту, теплоту сго1рания. Так, например, на нескольких котлах типа ТПП-312 периодически сжигался уголь с низшей теплотой сгорания примерно 3200 ккал/кг вместо 5000 ккал/кг по проекту. При подаче в топку большего количества угля с более-высоким содержанием золы в каждом килограмме (до 40% вместо 22,3% по расчету) количество жидкого шлака возрастало от 10—И до 25—30 т/ч. Каждый котел был оборудован двумя летками для жидкого шлака и соответственно двумя шлакоудаляющими ме.ханизмами. Увеличение более чем вдвое нагрузки шнеков приводило либо к их заклиниванию, либо к возникновению над ними сводов, под которыми шнеки вращались вхолостую. В обоих случаях это влекло за собой забивание леток и остановку всего энергоблока. [c.110]

Однако проверкой было установлено, что в основу расчета к. п. д. была положена удельная теплота сгорания бурого угля 1 944 ккал кг, соответствовавшая договорам на его поставку, реальная же средняя теплота сгорания поставлявшегося угля составила за отчетный год 2 200 ккал кг. Поэтому действи-телньый к. п. д. составил не 71, а только 63,2%. Отсюда, как правило, и субъективные оценки, получаемые различными специалистами как отчетных, так и прогнозируемых значений к. п. и. топлива для целей теплоснабжения. Так, например, специалисты Венгрии, ГДР и Польши, оценивая значения этого коэффициента для промышленности и городов по уровню 1966 г. в целом в размере 55—59%, считают, что в перспективе ближайших 10— 12 лет он достигнет 65—67 %, специалисты Болгарии и Чехословакии считают возможным довести значение этого коэффициента в той же перспективе до 72—75% По некоторым расчетам, проведенным в СССР, значение к. п. и. топлива для теплоснабжения по всему народному хозяйству, т. е. с учетом теплового потребления и в сельских районах, может быть в рассматриваемой перспективе доведено примерно до 70%. [c.128]

Однако изменение по времени или углу поворота коленчатого вала давления и температуры газов в течение процесса сгорания не может быть вычислено методом классического теплового расчета. Поэтому такой показатель, как максимальное давление цикла, в случае смешанного подвода теплоты не выявляется расчетом, им приходится задаваться, а в случае подвода теплоты по изохоре наибольшее давление газов, получаемое расчетом, корректируется округлением вершины диаграммы на глаз , т. е. и в этом случае допускается погрешность в опргделении максимального давления цикла. Другой важный показатель цикла — быстрота нарастания давления — вообще не может быть установлен данным методом расчета. В тепловом расчете не учитывается также влияние на показатели цикла угла опережения воспламенения — фактора, практическое влияние которого очень велико. Этот недостаток метода объясняется тем, что в классическом тепловом расчете сохраняется схематизация процесса сгорания, принятая в идеальных циклах, если не считать очень приближенного учета догорания топлива по линии расширения при выборе величин коэффициента использования теплоты Е и показателя политропы расширения [c.7]

Ниже приведены результаты расчетов для пороховой гидропушки с параметрами [4] радиус ствола 20 мм, радиус сопла и коллиматора 10 мм, длина ствола 400 мм, длина сопла вместе с коллиматором 156 мм, объем ресивера 135 см , коническое сопло с углом схождения конуса 13°, масса водяного заряда 400 г. Использовался трубчатый порох массой 100 г с характеристиками постоянная скорости горения м, = 0.83 м/(с ГПА), удельная теплота сгорания д = 3.62 МДж/кг, плотность пороха р/,= 1.6г/смЗ, показатель адиабаты = 1.235 поправка на собственный объем [c.34]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...