Кольцевые Нагрузки равномерно распределен

При действии па цилиндр сосредоточенной кольцевой нагрузки последнюю можно рассматривать как нагрузку, равномерно распределенную на участке бесконечно малой длины. [c.226]

При действии на цилиндр сосредоточенной кольцевой нагрузки (см. фиг. 10) последнюю можно рассматривать как нагрузку, равномерно распределенную на участке бесконечно малой длины, В этом случае постоянные интегрирования имеют следующие значения [c.218]

Импульсная нагрузка, равномерно распределенная по кольцу [а,Ь]. Мгновенный равномерно распределенный импульс воздействует локально на кольцевую поверхность трехслойной пластины, определяемую радиусом а г 6. Соответствующую интенсивность нагрузки можно записать в виде разности двух нагрузок (7.30) [c.374]

Нагрузка, равномерно распределенная по кольцу а,Ь]. Пусть поверхностная равномерно распределенная гармоническая резонансная нагрузка воздействует локально на кольцевую поверхность трехслойной пластины а г Ь. Тогда ее можно записать [c.387]

Рассмотрим задачу о растяжении тонкой кольцевой пластины равномерно распределенными усилиями, приложенными по внешнему контуру (рис. 3). Обозначим внутренний радиус пластины через а, внешний — через 6, интенсивность нагрузки — через р. [c.120]

Рассмотрим деформацию кольцевых деталей, возникающую под действием радиальных и осевых сил или моментной нагрузки, равномерно распределенных по окружности. Такую деформацию можно представить как растяжение кольца и осесимметричный изгиб, сопровождающийся поворотом поперечных сечений в их плоскости (кольцо растягивается и выворачивается). [c.113]

Изгиб кольцевой пластинки равномерно распределенной по внутреннему контуру нагрузкой [c.36]

Пусть кольцевая пластинка, имеющая внутренний радиус а и наружный Ь, каким-либо способом закреплена по внешнему контуру и нагружена равномерно распределенной нагрузкой (рис. 481, а). Составим выражение для поперечной силы, входящей в дифференциальное уравнение (17.58) для угла поворота нормали. Для этого выделим кольцо, имеющее внешний радиус г (рис. 481, б), и составим уравнение его равновесия [c.523]

Кольцевая пластинка с защемленным наружным краем, загруженная равномерно распределенной нагрузкой (рис. 57). Для определения постоянных в функции (7.42) имеем следующие граничные условия [c.151]

Какова последовательность решения задачи об изгибе кольцевой пластины, нагруженной равномерно распределенной поперечной нагрузкой q = qal [c.183]

Аналогичным образом можйо вычислить предельные нагрузки при других краевых условиях. Например, для кольцевой пластинки, защемленной по наружному контуру и нагруженной равномерно распределенной нагрузкой интенсивностью р, легко получить, что в условиях предельного равновесия [c.75]

Рассмотрим, например, кольцевую пластинку, свободно опертую по наружному контуру и нагруженную равномерно распределенной нагрузкой интенсивности р. В этом случае [c.77]

Влияние локального характера нагрузок от шпилек на общую картину деформирования фланца пренебрежимо мало, т.е. эти нагрузки можно считать равномерно распределенными по кольцевой поверхности, проходящей через центры отверстий для шпилек. [c.129]

Мгновенное деформирование сходной по геометрии, условиям опирания и механическим характеристикам оболочки отражено на рис. 39. Отличие состоит в характере нагрузки. Полагаем, что центральное отверстие закрыто недеформируемой пробкой, которая передает распределенное по ней равномерное давление на внутренний контур оболочки в виде кольцевой нагрузки пн- [c.76]

Расчет проведем для двух случаев нагружения пластины равномерно распределенная поперечная нагрузка = 0,01 МПа и сосредоточенная кольцевая нагрузка, приложенная к контуру кругового отверстия. [c.193]

Рассмотрим случай, когда по линии ОА отсутствуют какие-либо связи, но центр пластины (точка О) имеет жесткое защемление и шарнирное опирание. Эти связи не перемещаются в пространстве. При этом получается обычная круглая пластина с заданными условиями опирания кромки и центральной точки. Такие конструкции встречаются в механизмах распределения жидкости или газа, где пластины выполняют роль клапанов, и в различных сооружениях (например, конструкция крыши аэропорта Пулково в г. С.-Петербурге). К таким задачам сводятся и предельные случаи кольцевых пластин, когда радиус внутреннего кольца стремится к нулю. Пусть нагрузка на пластину будет равномерно распределенной q p, (p) = q = . Тогда, как частный случай, получаем осесимметричные задачи изгиба. Очевидно, что на линии ОА начальные обобщенные параметры пластины при изгибе будут равны конечным параметрам. Матрица С будет единичной и разрешающая система линейных уравнений круглой пластины по схеме (1.46) при (г =2л примет вид [c.423]

Рассмотрим кольцевую пластину, шарнирно опертую по внешнему контуру и находящуюся под действием нагрузки р, равномерно распределенной по внутреннему свободному от закреплений контуру (рис. 20.41). Поскольку в данной задаче распределенная по поверхности пластины нагрузка отсутствует, последнее слагаемое в выражении (20.82) нужно положить равным нулю. Таким образом, прогиб кольцевой пластины в этом случае определяется выражением [c.461]

Из отношения N = — Za [см, уравнения (270)] заключаем также, что для вертикальной нагрузки, т. б. для Z = р os , имеем os интенсивность нагрузки. Следовательно, кольцевые силы по краю исчезают лишь в том случае, если (fo = тс/2, т. е. если касательные к линии контура оболочки вертикальны на краях А и В. Это условие выполняется для таких контуров, как полуокружность, полуэллипс или циклоида )— все эти кривые располагаются выше кривой давления для равномерно распределенной нагрузки. [c.586]

Деформации деталей типа стаканов. Пофешности возникают при установке подшипников и воздействии на стаканы силовой нагрузки в соответствии со схемой на рис. 91. Расчет производят по теории осесимметричной деформации тонкостенных цилиндрических оболочек с использованием гипотезы неизменности нормали и гипотезы об отсутствии взаимного надавливания слоев оболочки. Осевую силу Р считают равномерно распределенной по кольцевой площади опорного бурта В. [c.849]

Круглые сплошные и кольцевые пластины при равномерно-распределенных радиальных сжимающих силах теряют устойчивость (выпучиваются) при следующих величинах интенсивности (<7 кГ/слг) нагрузки. [c.298]

Опыт эксплуатации станка ТЭС-1 показал достоинства схемы кольцевой вырезки с вертикальным расположением оси пиноли, обеспечивающим более равномерное распределение потока электролита по контуру обработки. Наибольшее применение получила схема (рис. 164, а). При получении кольцевых пазов большого диаметра (1000 мм и более) снижение осевой нагрузки на шпиндель достигается при обработке по схеме (рис. 164, е). Эта схема может быть эффективно применена также при формообразовании незамкнутых кольцевых пазов (например, на части окружности), когда вращательное движение заготовки заменяется осциллирующим движением заготовки или инструмента с оптимальной частотой и амплитудой, соответствующей длине паза. [c.267]

Рис. 12.2. Схема действия радиальной нагрузки на кольцевую деталь а — общий случай б — равномерно распределенная нагрузка

Рис. 12.2. <a href="/info/435233">Схема действия</a> <a href="/info/64995">радиальной нагрузки</a> на кольцевую деталь а — <a href="/info/474691">общий случай</a> б — <a href="/info/100646">равномерно распределенная</a> нагрузка

Распределительные чаши кольцевого типа с односторонним подводом воды к ним и круговым входом в них через внутреннюю цилиндрическую трубу (рис. 14.2, а) обеспечивают наилучшее распределение сточной жидкости при односторонней подаче (отклонение от равномерного распределения составляет 1% при расчетной нагрузке и 2,9% при отклонении нагрузки на 25% от ( р). При этом [c.404]

Расчет сетчатых куполов ведут по безмоментной теории, условиями применения которой являются плавность изменения приведенной толщины оболочки, постоянство радиуса кривизны ее меридиана, плавность изменения нагрузки, свободное перемещение краев купола в радиальном и кольцевом направлениях. При этих условиях напряженное состояние сетчатого купола от осесимметричной сплошной равномерно распределенной нагрузки характеризуется появлением только нормальных сил, действующих в меридиональном направлении Fi и кольцевом направлении F2 (рис. 188, а). [c.215]

Опоры, воспринимающие осевую нагрузку (подпятники), рассчитывают также на ограничение давления и нагрева. Для более равномерного распределения давления по опорной поверхности пяту (рис. 7.51) выполняют с отверстием в центре (кольцевая пята), ее рабочая поверхность [c.141]

Предварительное напряжение опорного кольца воздействует на оболочку в виде радиально направленной равномерно распределенной горизонтальной нагрузки. Ее значение Ун определяется через равнодействующую V предварительного напряжения в напрягаемой кольцевой арматуре и радиус кривизны основания оболочки г, как Уп = У/г. [c.71]

Такого же типа кольцевую пластинку представляет внешняя часть. От внутренней части ее отличает лишь характер нагружения, так как, помимо равномерно распределенной нагрузки, она испытывает на своем внутреннем контуре (при е = QJ действие поперечной силы Q, передающейся от внутренней части, равной [c.214]

Цилиндрическая часть головки поршня также испытывает моментное напряженное состояние, которое возникает как от действия равномерно распределенной по внешней поверхности нагрузки, так и от действия температурного поля. В результате изгиба от действия сил давления газов на внешней поверхности имеют место механические напряжения сжатия, а на охлаждаемой — механические напряжения растяжения (рис. 9.6). Максимальное значение механических напряжений сжатия отмечено на цилиндрической поверхности первой кольцевой канавки и со-150 [c.150]

Если сжатию подвергается целый стержень из жесткого, непла стичного металла, то никаких пластических деформаций нет, и эпюра действующих напряжений сжатия представляется в виде равномерно распределенной нагрузки (рис. 1.9, г). Если на стержне из такого же жесткого материала сделан кольцевой вырез (или два идеально подогнанные друг к другу по плоскости контакта стержня, которые по краю не соприкасаются) (рис. 1.9, д), то у вершины выреза концентрируются пиковые напряжения. Если целый стержень из пластического металла деформируется между двумя плитами, в которых он жестко закреплен (абсолютное трение), то распределение напряжений сжатия представляется эпюрой, изоб- [c.21]

Цилиндрический поплавок осажен в воду на половину своей высоты нагрузкой, равномерно распределенной вдоль верхнего стрингера (в вертикательной диаметральной плоскости). Диаметр поплавка с1 = 2г — 0,6м, объемный вес воды у 1 Т/м . На взаимном расстоянии а = 0,4 ж расположены кольцевые шпангоуты /- onst. Построить эпюры М, N, Q ъ шпангоуте, пренебрегая разницей между диаметрами поплавка и оси шпангоута. [c.186]

Рис. 7.3. Схема опорных закреплений и нагрузок кольцевых пластин а — одноучастковая пластина, загруженная силовой нагрузкой, равномерно распределенной вдоль внутренней кромки 6—г — одноучастковые пластины, загруженные нагрузкой, равномерно распределенной вдоль всего участка при разных опорных закреплениях д—з — двухучастковые пластины, загруженные нагрузкой, равномерно распределенной вдоль одного участка при разных опорных закреплениях

Рис. 7.3. Схема <a href="/info/205634">опорных закреплений</a> и нагрузок <a href="/info/127598">кольцевых пластин</a> а — одноучастковая пластина, загруженная <a href="/info/205893">силовой нагрузкой</a>, <a href="/info/100646">равномерно распределенной</a> вдоль внутренней кромки 6—г — одноучастковые пластины, загруженные нагрузкой, <a href="/info/100646">равномерно распределенной</a> вдоль всего участка при разных <a href="/info/205634">опорных закреплениях</a> д—з — двухучастковые пластины, загруженные нагрузкой, <a href="/info/100646">равномерно распределенной</a> вдоль одного участка при разных опорных закреплениях

Если допускает конфигурация корпуса, то ввертной конец шпильки дополнительно крепят гайкой (12), что в значительной степени разгружает резьбу шпильки и способствует равномерному распределению нагрузки по виткам. Неравномерное распределение нагрузки по виткам в быщках обычной конструкции, (13). можно улучшить введением разгружанзщей кольцевой выборки (14) или (если позволяет конструкция) переменой расположения бобышки (15). [c.523]

Теоретическое и экспериментальное исследование распределения давления вдоль радиуса поверхности трения было проведено С. П. Житницким [63]. Он рассматривал стальные диски тормоза как кольцевые тонкие плиты, лежащие на упругом основании (на фрикционных кольцах) и нагруженные равномерно распределенной осевой нагрузкой. Для теоретического решения им был использован метод Б. Н. Жемочкина [62], используемый в строительной механике при расчете статически неопределимых систем. Теоретические и экспериментальные исследования, проведенные применительно к дисковому тормозу тали ТВ-3, показали, что давление распределено неравномерно. Р Максимальное давление имеет место на внутреннем радиусе трения (фиг. 140). Различие между максимальным и минимальным значением давле- Q g ния составляет всего около 5%. Учитывая исследования q7 С. П. Житницкого, следует признать более справедливой зависимость (51) для определения эквивалентного радиуса трения, вывод которой основан на принятии гипотезы pv = onst. [c.227]

В табл. 9.20—9.22 даны некоторые формулы, необходимые для расчета на прочность и жесткость элементов теплотехнических конструкций, схематизируемых упругодеформирую-щимися пластинами и цилиндрическими оболочками, расчетные схемы для которых представлены в таблицах. Рассматриваются круговые и кольцевые пластины, опертые или защемленные по контурам и загруженные равномерно распределенными по срединной поверхности нормальными нагрузками (р, МПа), распределенными по контуру осесимметричными поперечными нагрузками (q, Н/м) или сосредоточенными силами Р, приложенными в центре пластины. Рассматриваются осесимметрично нагруженные длинные цилиндрические оболочки, т. е. оболочки, длина которых [c.372]

Кольцевая пластинка линейно изменяющейся толщины. Рассмотрим круглую пластинку с концентрическим отверстием, толщина которой изменяется по закону, представленному на рис. 151. Пластинка несет нагрузку инте чсивиостью а, равномерно распределенную по площади, а также погонную нагрузку р = Р/2я6, равномерно распределенную по краю отверстия ). Положив, что изгибная жесткость пластинки по окружности г — Ь равна Dq = определим ее значение на некотором расстоянии г от центра величиной [c.339]

При помощи метода Рэлея — Ритца исследуются свободные изгибные колебания и упругая устойчивость кольцевых пластинок при действии равномерно распределенной внутренней растйгивающей силы причем в качестве функций, аппроксимирующих колебания пластинок для восьми различных типов граничных условий, например защемления, шарнирного опи-рания и свободного края, используются простые полиномы. Установлено, что критическая форма устойчивости для пластинок при действии внутреннего растяжения никогда не соответствует осесимметричной форме и пластинка всегда изгибается вначале с конечным числом окружных волн. Число окружных волн, образующихся в результате потери устойчивости, увеличивается с увеличением величины коэффициента, характеризующего размеры выреза, а также с увеличением величин геометрических констант на краях (как для пластинок, нагруженных внешним сжимающим давлением). Для характерных значений коэффициента интенсивности нагружения, равного отношению текущего значения нагрузки к критическому при потере устойчивости, получены точные значения собственных частот колебаний при различных значениях размеров вырезов, сочетаний граничных условий и для широкой области изменения числа окружных волн. Формы потери устойчивости и значения основной собственной часто.ты колебаний нагруженных пластинок зависели в каждом случае от граничных условий так же, как и от значения коэффициента, характеризующего интенсивность нагружения. Было обнаружено, что условное предположение для кольцевых пластинок при действии внутренних сил о том, что растягивающие (сжимающие) силы в плоскости пластинки увеличивают (уменьшают) собственную частоту колебаний, является справедливым только для осесимметричной формы. С увеличением порядка осесимметричной формы колебаний проявляется противоположная тенденция в поведении пластинки в том смысле, что собственная частота колебаний пластинки при действии внутреннего растяжения (сжатия) возрастает (падает) с увеличением величины нагрузки. [c.30]

Дика и Карни [16] рассмотрели малые поперечные колебания шарнирно опертых тонких полярно ортотропных кольцевых пластинок переменной толщины, усиленных подкреплениями по внутреннему и наружному контурам. Профиль поперечного сечения пластинок считался изменяющимся пО степенному закону. На пластинки в срединной плоскости действовала равномерно распределенная нагрузка. С помощью преобразования Фурье дифференциальное уравнение движения рассматриваемой пластинки приводится к однородному. Точное решение получено методом Фробениуса. Считалось, что колебания гармонические и осесимметричные. Авто рами дана графическая оценка зависимости частотных параметров от внешних нагрузок, размеров, жесткости и профиля пластинок, а также геометрических параметров подкреплений. [c.290]

Рассмотрим задачу о цилиндрической оболочке, нагруженной равномерными кольцевыми сосредоточенными давлениями интенсивностью Р кПсм, продольными равномерно распределенными нагрузками на торцах и рав-номерньш давлением интенсивностью р кГ/см . Уравнения равновесия имеют вид (6.1), причем первое из этих уравнений можно записать в форме (6.4). [c.187]

Пусть кольцевая пластинка, изготовленная из цилиндрически ортотропного слоистого пластика, нагружена равномерно распределенной по внутреннему контуру нагрузкой Р = 2яЪq (рис. 20). [c.36]

Фундаменты и подземные основания Б. в. желеаобетон-н ы X. Для башен с опорной конструкцией из отдельных колонн м. б. применены 1) отдельные железобетонные фундаментные башмаки под каждой колонной 2) кольцевая железобетонная фундаментная балка таврового сечения, на к-рую опираются в отдельных местах колонны башни (фиг. 12) 3) сп юшное железобетонное основание в виде круглой железобетонной плиты, передающее сосредоточенное давление колонн как равномерно распределенную нагрузку на большую площадь грунта (фиг. 13). Для башен с конструкцией стаканного типа применяются а) основания в виде кольцевой железобетонной фундаментной плиты, поддерживающей ствол башни по всему нижнему периметру б) сплошное железобетонное основание в виде круглой я е-лезобетонной плиты, воспринимающей по ь оль-цевому краю давление ствола башни и передающей его на большую площадь. Последние два типа фундаментов рассчитываются ь-аи круглые фундаментные плиты. В первом случае основание представляет собой кольцевую плиту с внутренним радиусом г и наружным радиусом В, нагруженную нагрузкой р кг1м, равномерно распределенной по кругу радиуса 1> (фиг. 14). Эта нагрузка вызывает реакцию грунта [c.212]

И сслед01вания по казали, что в момент перед полным разрушением осевое усилие Qnax воспринимается наиболее разрушенными витками гайки, обладающими значительной податливостью. Поэтому для упрощения ра-счета можно до1пустить равномерное распределение осевой нагрузки между витками. Тогда наибольшие кольцевые напряжения (рис. 3), иод действием которых происхо- [c.47]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...