Момент начальное напряжение

На каждом уровне нагрузки испытывалось 3—5 образцов. Нагрузка выбиралась таким образом, чтобы действующее на рабочей части образцов в зоне постоянного момента начальное напряжение сГо имело расчетное значение от 50 Мн/м до 0,85 сг . [c.131]

При потере устойчивости кольца в плоскости чертежа для определения критической нагрузки воспользуемся системой уравнений (3.48). Система уравнений (3.48) от момента М30 не зависит, т. е. критическая нагрузка, при которой воз-можна потеря устойчивости в плоскости кольца, от начального напряженного СОСТОЯНИЯ не зависит. [c.279]

Поэтому в общем случае (рис. 211, а) необходимо различать статическое начальное напряжение сдвига характеризующее напряжение в начальный момент движения, когда жидкость выводится из состояния покоя, и динамическое начальное напряжение сдвига представляющее собой минимальное напряжение, необходимое для движения, если рассматривать жидкость как [c.290]

Постоянная В, входящая в многозначный член выражения для перемещения (53), имеет теперь определенное значение в зависимости от способа, с помощью которого в кольце образуются начальные напряжения. Подставляя (ж) в уравнение (е) из 29, находим, что изгибающий момент, необходимый для того, чтобы свести вместе концы кольца (рис. 45), равен [c.95]

Рассмотрим теперь более сложную задачу о стержне с заделанным концом, другой конец которого испытывает удар движущейся массой (рис. 245)1). Обозначим через М. массу движуш,егося тела, отнесенную к единице площади поперечного сечения стержня, а через — начальную скорость тела. Если считать тело абсолютно твердым, то скорость частиц на конце стержня в момент соударения ( = 0) будет равна а начальное напряжение сжатия, согласно формуле (279), [c.503]

Параметрами, используемыми для сравнительной оценки материалов в условиях короны, служат начальное Иц и критическое (/кор напряжения короны, а также время кор- Начальное напряжение короны (/ соответствует минимальному напряжению образования регистрируемой или наблюдаемой короны при таком напряжении процесс может происходить длительное время, не вызывая пробоя материала в условиях испытаний. Критическое напряжение короны (/кор — это напряжение, при котором процесс заканчивается пробоем образца через определенное для данных условий испытания время кор- Указанные параметры являются условными, и их рассмотрение имеет смысл лишь с учетом оговоренных условий испытаний, их методики, размеров и формы образцов и электродов, частоты напряжения и т. п. Нетрудно видеть, что значение (/кор уменьшается с возрастанием кор в определенных пределах. Это иллюстрируется характеристиками (/кор ((кор)-Такие характеристики получают следующим образом. Под напряжением (/1, превосходящим начальное напряжение короны, выдерживают образец до наступления пробоя пусть длительность выдержки будет 1. Такое испытание повторяют для нового образца при напряжении ии 1, соответствующее время до пробоя 2<(1- Полученная зависимость напряжения от времени, протекающего до момента пробоя изоляционного материала в условиях короны, представляет собой так называемую кривую жизни материала при ко [c.123]

Вследствие неодновременности начала усадки в слоях, расположенных на различной глубине бетонного массива (или призмы), и неодинаковой скорости протекания усадки в различных слоях в каждый данный момент времени, в бетонном массиве (призме) возникают начальные напряжения. Действительно, внешние СЛОИ бетона, в которых усадка начинается раньше, чем в ядре, стремятся уменьшить свои размеры, но этому противодействует ядро образца. Таким образом, [c.363]

Описанная выше феноменология пробоя на косоугольных импульсах напряжения в общих чертах свойственна и пробою на импульсном напряжении произвольной формы. При использовании прямоугольного импульса с наносекундным фронтом условия для развития разряда по поверхности и в твердом теле создаются уже в момент приложения напряжения. Напряженность поля в твердом теле сразу же достигает уровня, обеспечивающего высокую начальную скорость разряда, и по мере прорастания разряда поддерживается на этом же уровне и даже повышается. Напротив, условия для развития разрядного процесса по поверхности ухудшаются. Во-первых, на прямоугольном импульсе напряжения уменьшается роль подпитки разряда емкостными токами по поверхности, во-вторых, более заметно сказывается тормозящее действие объемного заряда и локальных очагов ионизации с большой напряженностью поля. Следствием этого является [c.29]

Уравнение (3.13) в явном виде не зависит от начального напряженного состояния (вернее, от начальных сосредоточенных сил и моментов), его решение зависит от краевых условий. Например, для стержня, показанного на рис. 3.4, имеем [c.70]

Сущность метода тепловой затяжки заключается в том, что первоначально шпильку или болт в холодном состоянии затягивают вручную ключом, прикладывая момент 50—100 кгс-м, в зависимости от диаметра крепежа. Затем нагревают шпильку так, чтобы гайки свободно поворачивались на заданный угол, обеспечивающий необходимое удлинение шпильки после ее остывания, т. е. начальное напряжение в ней. [c.394]

Рис. 11. Типовая кривая релаксации Ог — начальное напряжение — напряжение в момент времени —предел релаксации

Линеаризованные уравнения устойчивости, учитывающие момент-ность начального напряженного состояния и искривление образующей оболочки, сложнее, чем те, которые были получены в 8.2, причем следует подчеркнуть, что даже при постоянном внешнем давлении это будут уравнения в частных производных с переменными коэффициентами. Результаты численного решения этих уравнений [12] можно представить в виде графика, показанного на рис. 8.11, б, где [c.243]

Здесь /7 р — критическое давление, подсчитанное с учетом момент-ности начального состояния и искривления образующей, а р рб.м— критическое давление, подсчитанное без такого учета по формулам 8.4. Как видим, моментность начального напряженно-деформиро-ванного состояния и искривление образующей оказывает заметное влияние на значение критического внешнего давления только для коротких оболочек. Аналогично влияет на значение р р учет начального осесимметричного изгиба оболочки и при других граничных условиях на ее торцах, в том числе и в случае подкрепления торцов упругими шпангоутами [12]. [c.243]

В табл. 2.2 приведены относительные деформации в момент разрыва при различных начальных напряжениях, а также экспериментальные и теоретические подсчитанные по формуле (2.63) значения времени разрушения. Кай следует из таблицы, относительные деформации при разрыве примерно одинаковы, а согласование экспериментальных и теоретических значений времени раз- [c.60]

Начальное напряжение То = 25 МПа, что соответствует моменту То 4 905 И мм, округленно принимаем Го = 5 ООО Н-мм. [c.50]

В результате термодинамического анализа критерия устойчивости (9.23) установлено, что в стационарных неравномерных температурных полях процесс выпучивания практически не зависит от того, вызваны ли действующие напряжения тепловым расширением материала или внешними нагрузками. То есть критерий (9.23) для температурных задач теории упругости полностью совпадает с энергетическим условием (7.2), если под начальными напряжениями а / в момент потери устойчивости понимаются тепловые напряжения в упругом теле. [c.211]

Предельное состояние жестко-пластического тела определяется конечной комбинацией нагрузок в момент возникновения пластического течения. Очевидно, что путь нагружения выпадает из рассмотрения, так же как и начальные напряжения и деформации. В этом смысле можно говорить о независимости предельной нагрузки от пути нагружения и начальных напряжений в теле. В пользу этого утверждения свидетельствуют опытные данные и полные решения некоторых простых упруго-пластических задач. Это свойство стано- [c.85]

Кривая релаксации позволяет округлять характеристики релаксационной стойкости. Релаксационная стойкость характеризуется остаточным напряжением а, , т. е. напряжением, остановившимся в образце по истечении некоторого промежутка времени (200—3000 ч) от момента нагружения образца начальным напряжением (Оо). Величину называют также напряжением релаксации. Другой характеристикой релаксационной стойкости является величина Ао == о,, — а ., определяющая падение напряжения в образце по истечении некоторого промежутка времени. [c.358]

Недостатком этой теории, как и теории старения, является включение в число параметров состояния времени. В частности, при нагружениях, отличающихся от чистой ползучести, возникает неразрешимая проблема какой момент времени принять за начальный. Это может быть начало испытания или момент, когда напряжение стало достаточно большим, и т. д. Теория течения может интерпретироваться как теория установившейся ползучести с изменяющейся во времени реологической функцией (старение материала). При слабо меняющихся напряжениях теория течения корректнее отражает ползучесть, чем названные [c.82]

Анализируя эти кривые, следует заметить а) что скорости релаксации (наклон касательной к кривой релаксации в данной точке) в соответствующие моменты времени испытания тем больше, чем выше начальное напряжение (т. е. чем больше фиксированная деформация), [c.226]

Для замыкания системы обыкновенных дифференциальных уравнений (4.3.9) при соответствуюш их начальных условиях (задании начальных узловых скоростей, начальных напряжений в дискретных элементах и начальных узловых моментов) необходимо [c.92]

В связи с этим заметим, что типовое решение (45) включает в себя все те случаи, в которых напряжения не зависят от угла 6, а поэтому включает случай, когда рассматриваемое нами замкнутое кольцо (или труба) имеет начальные напряжения. Если мы имеем незамкнутое кольцо, то приложив к его концевым сечениям изгибающие моменты так, как это рассматривалось в 429, мы можем привести их в соприкосновение и соединить вместе (см. гл. V, 164). Удалив затем действующие внешние силы, мы получим замкнутое круговое кольцо с начальными напряжениями. Это напряженное состояние и является тем, которое было найдено в предшествующем параграфе. [c.515]

Для определения напряжения необходимо проинтегрировать это уравнение при соответствующих начальных условиях. По предположению, мгновенные деформации упруги, поэтому начальные напряжения [ ( = 0) = aj, СТ2 (/ = 0) = находятся из расчета идеально упругой системы. Этот расчет очень прост. В самом деле, для нахождения напряжений aj и мы располагаем двумя уравнениями уравнением равновесия (3.10) и условием совместности деформаций (3.11), которые Б начальный момент времени [t 0) запишутся в виде [c.65]

В некоторых случаях более удобной оказывается другая форма записи наследственных уравнений. Если предположить, что в начальный момент времени напряжения и деформации отсутствуют и 2 = П (0), 2G = R = й (0), К = V (0), то [c.81]

Рассмотрим твердое тело, не имеющее начальных напряжений и деформаций. Пусть в начальный момент времени со = О [c.92]

Схема без форсировочного реле (см. рис. 34,6). В этой схеме форсировки исключено форсировочное реле. Процесс нарастания тока в цепи ускоряется следующим образом. В момент подачи напряжения на электродвигатель получает питание и электросхема тормозного электромагнита. В начальный момент ток в цепи равен нулю, так как ток в цепи с индуктивностью не может измениться от нуля скачком, все напряжение приложено к катушке тормозного электромагнита и падение напряжения па добавочном сопротивлении С равно нулю. Под действием повышенного напряжения начиняет интенсивно нарастать ток в витках катушки тормозного электромагнита. Вместе с нара- [c.82]

В некоторые фиксированные моменты времени при 7 /tio=l,0 (большое начальное растяжение), 7/(д,о=0 (отсутствие начальных напряжений) и Т щ=—1,0 (большое начальное сжатие). Вертикальные прямые представляют фронты волн. Распределения касательного напряжения за фронтами волн представлены кривыми, имеющими форму цепной линии. В левой части чертежа по мере приближения к границе отверстия кривые идут вверх и приближаются к одинаковым (для каждого заданного момента времени) значениям, соответствующим заданным значениям напряжения на границе отверстия. Фронт [c.128]

Представим себе, что пластина нагружена таким образом, что усилия Гар отличны от нуля, а прогиб W и, следовательно, моменты Мцр равны нулю. Будем называть такое плоское напряженное состояние в пластине начальным напряженным состоянием. В отношении него будем употреблять термин безмоментное состояние. Поставим задачу об устойчивости пластины по отношению к весьма малым (бесконечно малым) искривлениям срединной плоскости. При определении усилий Уар мы должны были пользоваться обычными уравнениями плоской задачи теории упругости, а следовательно, линеаризированными выражениями для Сае- Если пластина получает малое изгибное возмущение w, то, конечно, величины iVaWn малы по сравнению с Ма, е, но при варьировании прогиба в (12.10.2) именно эти члены, являющиеся множителями при больших Та , должны варьироваться. [c.415]

ТО НИ было крутящий момент. В работе [2] результаты были нормированы путем введения безразмерного отношения касательного напряжения после п циклов к начальному касательному напряжению в испытании. Таким образом, были получены отдельные кривыедля каждой величины начального напряжения (выраженного в долях от статического разрушающего напряжения) [c.391]

Дальнейшие уточнения задачи устойчивости сжатой в осевом направлении цилиндрической оболочки связаны с учетом момент-ности ее начального напряженного состояния. Напомним, что в классической постановке начальное напряженное состояние оболочки считалось однородными и безмоментными. Граничные условия, рассматриваемые в решении, относились только к бифуркационным перемещениям и никак не учитывались в докрити-ческом состоянии оболочки. При классической постановке как бы предполагалось, что в докритическом состоянии закрепления торцов оболочки не стесняют ее радиальных перемещений. Но в большинстве практических случаев нагружения цилиндрической оболочки радиальные перемещения на ее торцах бывают стеснены шпангоутами, днищами и т. д. Поэтому даже при равно- [c.262]

В период входа двигателей в синхронизм (с момента подачи напряжения на обмотки возбуждения двигателей) в системе появляется относительно мягкая электромагнитная связь ротора со статором, вследствие чего понижаются низшие собственные ча-стоты.привода. Эта фаза сопровождается слабозатухающими колебаниями роторов. Выход на синхронную скорость обеспечивается при любой начальной расфазировке роторов, которую МВН устраняет в течение двух-трех периодов колебаний. Коэффициент динамичности в эту фазу такой же, как и в период асинхронного пуска. При неблагоприятном относительном расположении полюсов возможно увеличение динамической неравномерности, однако величина Кп.я 1,4. [c.110]

Схема логических цепей, посредством которых задаются режимы работы блоков, условно названных А, В АВ, представлена на рис. 3. Работа схемы начинается с периода подготовки А находится в исходном полои<ении, поскольку через замкнутые левые контакты блока сравнения и — О создана цепь задания начальных условий (в обш,ем случае в А входят координаты системы и некоторые их производные) В — через контакты и — I — в режиме фиксации произвольно заданных начальных значений настривае-мых параметров АВ — через левые контакты блоков сравнения и — О и и — I — на нулевых начальных условиях. Это состояние схема сохраняет неизменным, начиная с момента запуска генератора пилообразного напряжения до момента перехода напряжения и через нуль, когда запускаются интеграторы группы А и подсчитываются поправки АВ (период работа ). Как только и превзойдет уровень I, интеграторы А через правые контакты блока сравнения и — I (верхнего на рис. 3) снова возвраш,аются на начальные условия, а интегратор АВ через правые контакты блока и I (нилшего на рис. 3) переходит на режим фиксации достигнутого значения. В этот же момент происходит запуск интегратора В, который в зависимости от знака поправки АВ изменяет регулируемый параметр в ну кную сторону со скоростью, определяемой величиной АВ (период настройка ). Этот процесс (изменения параметра В) будет продолжаться до тех пор, пока напряжение пилообразного генератора и не станет меньше [c.21]

Релаксация напряжений. Напряжение при заданной величине деформации является функцией времени. При этом нелинейность диаграмм деформирования пластмасс ограничивает применение линейной зависимости между напряже-ниямп и деформациями значениями напряжений, не превосходящими 0,5а,. Это значение для разных пластмасс примерно совпадает со значениями пределов длительной прочности. Зависимость между напряжениями в момент времени t и начальными напряжениями принимается в виде [2] [c.315]

Если деформация ползучести в момент разрушения вразр зависит от начального напряжения (уменьшается с увеличением начального напряжения), процесс деформирования и разрушения может быть описан энергетической теорией ползучести и длительной прочности [53], рассмотренной в 13. [c.62]

В табл. 2.5 приведены полученные экспериментально величины деформаций в момент разрушения при различных начальных напряжениях для алюминиевого и магниевого сплавов при температуре 380 °С, а также подсчитанные по (2.67) удельные энергии рассеяния в момент разрушения. Последние, как следует из таблицы, для определенного материала не сильно различаются, что говорит о справедливости соотношений (2.64), (2.65) для рассматриваемых материалов. В табл. 2.6 приведены средние значения t/paap. а также Bi, п и т, полученные путем обработки кривых ползучести [53]. [c.62]

Здесь Ти Т, 5° — погоннБЮ усилия начального напряженного состояния. Дополнительные внутренние усилия Т , Т , S и моменты Ml, М2, Я выражаются через смещения возмущенного состояния и, V, W по формулам [c.186]

При растяжении образец удлиняется, а его поперечное сечение непрерывно уменьшается. Истинное напряжение определяется делением действующей в определенный момент нагрузки на площадь, которую образец имеет в этот момент. Истинные напряжения в повседневной практике не определяют, а пользуются условными напряжениями, считая, что поперечное сечение Fq образца остается неизменным. Напряжения <Тупр, Стт и (Тв — стандартные характеристики прочности. Каждая получается делением соответствующей нагрузки Рупр, Рт и Ртах на начальную площадь поперечного сечения Pq- [c.50]

Большие деформации среды часто удобно представлять как пошаговый процесс деформирования с малыми деформациями на каждом шаге при наличии начальных напряжений [33, 204]. Следуя [174], для малых деформаций e.-j = Aieij с точностью до членов о (At) ианряжепия в момент времени to +At выражаются в виде [c.25]

Следует выделить несколько моментов, касающихся способа моделирования задачи. Контактный заполнитель не играет существенной роли в рассматриваемой задаче и не влияет на ее решение, поскольку параметры жесткости Ks и Кп относительно высоки. Начальные напряжения в блоке (и в полуплоскости) вызваны только вертикальной нарузкой N, и поэтому способ, которым мы изменяем Т, дает непосредственное представление физической задачи. И наконец, поскольку блок окружен элементами разрывных смещений, он может испытывать большие смещения, ие сопровождаемые большими деформациями внутри него и в полуплоскости эти смещения поглощаются разрывами смещений. [c.230]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...