Турбулентность слабая

Используя соображения размерности, в области развитой турбулентности вдали от стенки, где турбулентность слабо зависит от молекулярной вязкости у [c.157]

Плазменный поток на выходе из сопла плазмотрона, не может сразу приобрести структуру, типичную для развитого турбулентного пограничного слоя, особенно когда течение в начальном сечении было ламинарным. В этом случае область перехода от течения газа в канале к струйному течению особенно велика, ярко светящееся ядро струи остается ламинарным [85] (рис. 85) и сохраняется на больших расстояниях вниз по течению [28]. Поскольку в ламинарной струе смешение носит значительно менее интенсивный характер, чем в турбулентной, то зона смешения также значительно уже, что, как было показано выше, приводит к более плавному спаду температуры и скорости вдоль оси струи. Этот спад может быть даже меньше, чем в случае турбулентных слабо-подогреваемых струй (см. рис. 87 и 88). Наличие участка ламинарного течения и зависимость его длины от числа Рейнольдса приводит к тому, что параметры струи, относящиеся к отдаленным сечениям, в зоне развитой турбулентности тоже становятся зависящими от Ре. [c.157]

Заметим, что при турбулентном режиме в трубопроводе значения в большинстве случаев весьма слабо зависят от Це и в расчетах могут приниматься постоян-нЦ ми. [c.236]

Интересные результаты получены авторами работы [180], которые исследовали длинную трубу /= 170. По мнению авторов слабо закрученный поток по своим характеристикам близок к не-закрученному. В сильно закрученном потоке под воздействием вращения происходят качественные и количественные изменения не только осредненного течения, но и структуры турбулентности. [c.116]

Если к этому добавить, что становящиеся неустойчивыми моды колебаний низкочастотные, а механизмы их ограничения вызваны диссипацией энергии на высокочастотных модах, то придем к принятой сейчас картине слабой турбулентности. В применении к модели, описываемой уравнениями (7.85), это означает, что состояние равновесия ATj = л 2 =. .. = = О усеченной системы [c.330]

Существующая к настоящему времени теория позволяет уточнить эти общие соображения применительно к системам с так называемыми быстровращающимися фазами [23]. В предположении уже имеющейся хаотичности фаз, исследование возникающих стохастических распределений колебаний возможно с помощью так называемого кинетического уравнения [26, 49]. Соответствующие исследования привели к созданию физической теории так называемой слабой турбулентности [26]. [c.331]

На рис. 5.2 изображено температурное поле в жидкости при теплоотдаче, когда пограничный слой имеет турбулентный характер. Резкое изменение температуры в ламинарном подслое свидетельствует о большом термическом сопротивлении этой части потока. В турбулентной части потока, где решаюш,ую роль играет конвективный перенос теплоты, наблюдается слабое изменение температуры по толщине слоя жидкости. [c.307]

При достаточно больших числах Рейнольдса, т. е. в условиях сильно развитой турбулентности, различие во взаимодействии магнитного поля с поперечными и продольными турбулентными пульсациями будет сказываться относительно слабее. [c.663]

Такое распределение характерно для ламинарного безнапорного течения (течение Куэтта). Этим дополнительно обосновывается существование у стенки вязкого подслоя с ламинарным режимом течения. В действительности современные эксперименты обнаруживают наличие турбулентных пульсаций во всей толще потока вплоть до стенки. Однако при малых, исчисляемых долями миллиметра расстояниях от нее эти пульсации слабы и не оказывают заметного влияния на режим течения. [c.170]

Здесь рассмотрены лишь методы измерения величин, характеризующих стационарные или слабо меняющиеся процессы. Для измерения нестационарных скоростей, давлений и сил, действующих на тела, находящихся в потоках, а также определения характеристик турбулентного движения используют различные физические методы [11]. [c.496]

В ряде случаев ламинарное движение жидкости в трубе обладает слабой устойчивостью или вообще неустойчиво и уступает место турбулентному движению. [c.44]

При развитом турбулентном режиме длина начального участка слабо зависит от Ре и может быть оценена как [c.51]

Связь местного коэффициента теплоотдачи а со скоростью невозмущенного потока Шо. расстоянием х от передней кромки плоской поверхности и теплофизическими параметрами жидкости выражается формулой (14.56)—для ламинарного пограничного слоя и формулой (14.69) —для турбулентного. Зависимость теплоотдачи от скорости для ламинарного пограничного слоя слабее, чем для турбулентного по формуле [c.374]

Таким образом, при возрастании плотности теплового потока коэффициент теплоотдачи в переходной зоне увеличивается не только за счет появления новых центров парообразования, но и вследствие интенсификации переноса теплоты у каждого центра. Аналогичная ситуация складывается в однофазном потоке в переходной области от ламинарного течения к турбулентному зависимость числа Nu от числа Re оказывается более значительной, чем при развитом турбулентном течении. Причина, по существу, та же — слабый механизм переноса, действующий в ламинарном потоке, с ростом числа Рейнольдса вытесняется более сильным механизмом турбулентного обмена, [c.192]

Координата перехода к турбулентному режиму слабо зависит от параметра п, поэтому для ее определения можно рекомендовать следующее обобщенное уравнение [c.144]

При турбулентном течении величина In слабо зависит от Re и составляет примерно [c.75]

Помимо нелинейных сил внутреннего трения, связанных только с напряженным состоянием материала, в системе могут существовать нелинейные силы внешнего трения, закономерности которых в той или иной мере заведомо могут связываться со скоростью движения. К таким силам относятся, например, силы аэрогидродинамического сопротивления. При малых скоростях их принимают линейными, однако при увеличении скоростей они переходят в квадратичные и даже кубические зависимости от скорости, что связывается с увеличением роли турбулентного движения частиц среды. Даже сухое трение, приближенно принимаемое независимым от скорости, имеет реальные зависимости типа показанных на фиг. 2. 7, с большими начальными величинами трения покоя, переходом через минимум и дальнейшим слабым ростом, связанным со скоростью движения. Все такие виды трения можно характеризовать единообразной степенной зависимостью от скорости (иногда с подчеркиванием их обратного знака скорости) при постоянном или функциональном показателе п [c.95]

Сдвигающие силы (трение и градиент давления) в целом слабее возрастают с изменением режима течения в пограничном слое, чем коэффициент теплообмена, поэтому и оказывается, что степень газификации материала при турбулентном режиме течения несколько выше. [c.212]

Из предположения, что число Рейнольдса, рассчитанное по диаметру трубы и максимальной окружной скорости, составляет 10 -10 , следует что интенсивность пристенной турбулентности равна 5,1-7%, т. е. она почти на порядок меньше свободной. Кроме того, линейные масштабы свободной турбулентности, по крайней мере, на порядок больше линейных масштабов пристенной турбулентности. По этой причине коэффициент диссипации для пристенной турбулентности значительно выше, чем для свободной. В результате существенно более слабая пристенная турбулентность диссипирует намного быстрее свободной. Именно по этой причине ее роль в процессе энергоразделения несущественна. Вычисляя оптимальный радиус вихревой трубы, можно анализировать лишь свободную турбулентность, трактуемую как результат взаимодействия вращающихся с различной скоростью закрученных струек газа в плоскости, перпендикулярной оси трубы. По существу, рассматривается течение в плоскости, хотя в действительности в любом сечении камеры энергоразделения вихревой трубы имеются осевые компоненты скорости. Они важны при анализе физической картины течения, обусловливая взаимодействие вихревых потоков в осевом направлении. Это взаимодействие является дополнительной причиной генерации свободной турбулентности, роль которой возрастает по мере увеличения уровня осевых скоростей в трубе, т. е. с ростом относительной доли охлахаенно-го потока ц. По этой причине эффективность энергоразделения в противоточной вихревой трубе выше, чем в прямоточной, а в про-тивоточной трубе с дополнительным потоком выше, чем в обычной противоточной разделительной вихревой трубе. [c.177]

Аэродинамическая картина течения в камере вихревого нагревателя характеризуется комплексом специфических свойств, наиболее полно удовлетворяющих требованиям качественной смесеподготовки большая объемная плотность кинетической энергии, мощные акустические колебания, высокая интенсивность турбулентности, ориентированная в радиальном направлении, рециркуляционные зоны, организация локализованных областей повышенной температуры. При критическом перепаде давления реализуются режимы работы, при которых параметры факела практически не зависят от слабых возмущений среды, в которую происходит истечение. Поле центробежных сил и характерная особенность течения обеспечивают качественное конвек-тивно-пленочное охлаждение корпусных элементов вихревой горелки. Широкий спектр возможного использования вихревых го-релочных устройств показан на рис. 7.1. [c.307]

Перед заполнением жидкостью ячейки продувают азотом с целью удаления из них кислорода воздуха. Коррозионные растворы также вначале обескислороживают, а затем насыщают H2S и СО2 до заданной концентрации. Для контроля коррозии используют образцы из мягкой стальной ленты размерами 150x12x0,2 мм. Исходная масса образцов — до 10 г. Для получения однородной щероховатости поверхности образцы перед опытом обрабатывают карбидом кремния (SiС) в аппарате барабанного типа путем совместного перемешивания. С целью имитации турбулентного перемешивания коррозионных сред испытания осуществляют путем вращения ячеек в вертикальной плоскости со скоростью около 20 об./мин в течение 72 ч. Имитацию ламинарного движения жидкости или очень слабого ее перемешивания, характерного для застойных зон трубопроводов, проводят очень медленно вращая колеса (1-2 об./мин и менее) при угле наклона плоскости вращения 10-20°. [c.321]

Если перед скачком пограничный слой турбулентный, то распределение давления в области взаимодействия практически не зависит от числа Рейнольдса (рис. 6.32). Это объя)сняется слабым влиянием числа Рейнольдса на основные характеристики турбулентного течения (толп шну пограничного слоя, профиль скорости, напряжение трения на стенке). [c.344]

При турбулентном движении в отличие от ламинарного основное изменение скорости происходит в пристенном слое и влияние противолежащих стенок оказывается сравнительно слабым. Этим и объясняется слабсе влияние формы сечения на сопротивление при турбулентном движении. При уменьшении расстояния между стенками их взаимное влияние возрастает, как это видно из рис. XII.22. [c.193]

Влияние числа М на теплоотдачу при вдувании в турбулентныЛ пограничный слой до конца не изучено. При экспериментальном исследовании этого вопроса отмечается слабое влияние числа М на интенсивность теплообмена в рассматриваемых условиях или полное отсутствие этого влияния. [c.422]

Увеличение числа ребер, а следовательно, уменьшение их тол-Ш.ИНЫ, ограничивается условиями теплообмена в межреберном пространстве. Когда расстояние между ребрами становится меньше двух Т0ЛШ.ИН пограничного слоя, тогда благодаря взаимодействию пограничных слоев уменьшается коэффициент теплоотдачи, и эффективность ребер ухудшается. Опыты показывают, что взаимодействие турбулентных пограничных слоев не оказывает существенного влияния на интенсивность теплообмена, поэтому допустимое расстояние между ребрами можно определять по формуле ламинарного пограничного слоя (6.17) при Re Квкр. Экспериментально установлено, что уменьшение расстояния между ребрами от 2йп.о( п.с — толщина ламинарного пограничного слоя) до 1,12б ,д слабо отражается на интенсивности теплообмена [25]. Толщина пограничного слоя зависит от скорости вынужденного движения. При теплоотдаче в условиях свободного движения толщина пограничного слоя достигает 10 мм и больше. [c.453]

Различие в поведении поперечных и продольных турбулентных пульсаций в магнитном поле будет наиболее заметно при слабо развитой турбулентности, т. е. при не очень бо.пьшом по сравнению с критическим значением числа Рейнольдса, которое само по указанным причинам зависит от напряженности магнитного поля, а именно возрастает с увеличением числа Гартмана. [c.663]

В книге приведена обобщенная теория пристенного осреднеиного турбулентного движения обычной жидкости и слабь[х растворов полимеров в гидравлически гладких и шероховатых трубах, диффузорах, позволяющая дать уравнения движения, описать теоретически все кинематические и динамические параметрь] и дать инженерные методы расчета. [c.6]

Чтобы можно было воспользоваться экспериментальными данными, полученными для турбулентного пограничного слоя на пластине, необходимо ограничиться областью изменения форм-параметра, мало отличающейся от нуля. Далее будет показано, что положительное значение формпараметра / может быть сколько угодно большим, а отрицательное значение / должно быть близким к нулю. Таким образом, решение пригодно для любых кон-фузорных потоков и потоков со слабой диффузорностью. [c.336]

При ламинарном движении жидкости в ди( уэоре значение формпараметра ) в точке отрыва равно /s = —0,089, а при турбулентном — значение формпараметра зависит от степени диффузор-ности. В сильных диффузору, когда среднее значение производной от скорости в ядре И 1,5, величина формпараметра в точке отрыва = —1,0, а в слабых диффузорах это значение достигает Д = —4,0. В средних диффузорах рекомендуется брать Д == —2,0. [c.368]

При первом режиме теплоотдача слабо зависит от произведения ОгРг и теплота в основном передается теплопроводностью. При втором режиме теплоотдачи теплота передается в основном свободной конвекцией при ламинарном течении жидкости. При третьем режиме теплоотдачи теплота передается свободной конвекцией при смещанном и турбулентном течении. [c.311]

Различному по характеру движению — ламинарному и турбулентному — соответствуют и разные условия распро странения тепла. При ламинарном движении отсутст вует перемешивание отдельных струй или слоев жидкости поэтому при наличии разности температур в направлении перпендикулярном движению, в этом направлении уста навливается поток тепла за счет теплопровод и о с т и, т. е. за счет передачи энергии от молекул к моле кулам, как это происходит в твердом теле. Ввиду того что теплопроводность жидкостей мала, распространение тепла при ламинарном движении очень слабое. [c.229]

Коэффициент теплоотдачи может зависеть от переменности температуры стенки по длине трубы. При турбулентном течении неизотер-мичность поверхности стенки сравнительно слабо сказывается на теплоотдаче. [c.216]

Рассматривая баланс объемных сил, обычно замечают, что ответственная за движение вихревая компонента ЭМС уравновешивается силами вязкого и турбулентного трения, также имеющими вихревой характер, и учитывают в условиях равновесия мениска только потенциальное гравитационное поле и потенциальную часть ЭМС. При этом для упрощения задачи пренебрегают силами инерции-спутниками циркуляции, порождаемой вихревой частью ЭМС (см., например, [22]). При стационарном замкнутом движении эти силы проявляются в виде центробежных сил, поле которых потенциально и органично балансируется с перечисленными вьпце потенциальными силовыми полями. Численные оценки показывают, что если при относительно слабом движении силами инерции действительно можно пренебречь (например, при скорости движения расплава г = 0,3 м/с центробежные силы способны скомпенсировать гидростатическое давление столба металла йр лишь высотой 0,005 м), то при интенсивной циркуляции учет этих сил необходим (так, например, при у = 2,0 м/с получаем = 0,2 м). [c.24]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...