Граф интервалов

Метод интервалов применяется для решения этой задачи. Дано некоторое множество горизонтальных отрезков цепей (интервалов) М = (Мь Мо,..., Л1 , отнесенных к одному каналу. Каждый отрезок задается координатами его концов [д 1,д 2, ]. Два отрезка считаются пересекающимися и не могут быть помещены на одну магистраль, если М1(]М,Ф0. Графом интервалов Ся(М, и) множества М называется граф, вершины которого соответствуют интервалам М а наличие ребер ,/= (М/, М/) соответствует пересечениям интервалов М,- и М/. На рис. 7.10, а дан пример множества интервалов, а на рис. 7.10, б — соответствующий ему граф Ся. Задача оптимального использования магистралей в канале сводится к задаче получения минимального количества цветов раскраски вершин графа интервалов 0 . [c.162]

Рис. 7.10. Возможное расположение отрезков цепей в канале (а) и соответствующий граф интервалов (6)

В графу 4 вписывают разность между средними размерами соответствующих интервалов и средней арифметической на- [c.73]

Примечания. 1. В первой графе в скобках указаны прежние марки термобиметалла. 2. Под коэффициентом чувствительности понимается условная разность коэффициентов теплового расширения компонентов термобиметалла. Коэффициент чувствительности является основной величиной при расчете термобиметаллической пластинки на изгиб. 3. Значения коэффициента чувствительности термобиметалла действительны в пределах температурных интервалов постоянства коэффициента чувствительности, указанных в таблице. 4. Под режимом работы. нагрева с нагрузкой понимается режим работы пластинки (прямоугольной), один конец которой закреплен, а другой удерживается при помощи шарнира. [c.634]

Если требуется определить нестационарный, коэффициент оперативной готовности, т.е. вероятность того, что элемент проработает безотказно в интервале времени от t до t + t , то нужно изменить саму систему уравнений. Следует учесть тот факт, что попадание элемента в состояние 1 в любой из моментов времени, принадлежащих интервалу [t, t + fj,], является неблагоприятным событием. Чтобы определенным образом замаркировать все траектории поведения элемента, в течение которых он хотя бы раз попадает в состояние отказа, сделаем это состояние поглощающим. Это означает, что следует искусственным образом запретить элементу покидать состояние 1, если он уже попал в него. Для этого сделаем интенсивность перехода из состояния 1 в состояние О равной нулю, т.е. в данном случае положим Цд = 0. Таким образом, все траектории поведения элемента будут разделены на два класса первый - элемент ни разу не попал в состояние 1, второй - элемент хотя бы один раз попал в состояние 1 (граф переходов представлен на рис. 4.6). [c.170]

Вероятность безотказной работы элемента в интервале [О, Г] находится на основании того же графа переходов (см. рис. 4.6) из дифференциального уравнения рд (t) = -KRo (t) начальным условием (0) = 1. [c.171]

Учитывая, что в замерах использован прибор с ценой деления измерительной шкалы 5 мкм, окончательно выбираем А = 10 мкм. В каждый интервал входят размеры, находящиеся в диапазоне от наименьшего размера в интервале (включая его) до наибольшего (исключая его). Диаграмма распределения замеренных (статистических) значений представлена на рис. 2. Для удобства вычислений параметров распределения составляем вспомогательную табл. 2. В графы 1 и 2 заносим границы интервалов, в графу 3 — их средние значения, в графу 4. из табл. 1 — замеренные значения диаметра. [c.45]

В табл. 12 заносим номера интервалов, их границы (для которых и определены значения функции надежности), а также значения теоретической статистической функции надежности, согласно приведенным выше расчетам. Для удобства расчетов значения обеих функций удобно выражать не Б долях единицы, а в процентах. В графу 2 заносим значения статистической функции надежности Р (t), в графу 3 — теоретические вероятностные значения Р (t) с округлением до целых процентов. [c.81]

Суммируя данные графы 6 по всем интервалам, получаем суммарную меру расхождения = 4,98. [c.82]

Графа I даёт распределение у, строка I—распределение х. По ним выбираются условные пули для хну и вводятся условные единицы они обозначены на схеме буквами и т]. В строке л- и графе у нанесены границы интервалов значения середин интервалов в единицах д- и у не нанесены даны значения 5 и т], соответствующие серединам интервалов. [c.317]

В расплавленном-висмуте чистое железо и углеродистые стали стойки до температуры 700° С. Хромистая сталь, легированная до 27% хрома, хромо-никелевые аустенитные стали и ниобий стойки до 500° С. Молибден, тантал, бериллий и графит устойчивы в висмуте до температуры 1000° С, хром — до 750° С. Алюминий и цирконий подвергаются интенсивному разрушению при температурах свыше 300° С. Медь, никель, марганец, свинец и торий не стойки в висмуте [1,63]. С увеличением температуры, растворимость металлов в висмуте возрастает. В интервале температур 271—800° С наиболее растворимы в висмуте цирконий, хром и железо. [c.51]

Теперь, располагая значением толщины ступени диска в интервале радиусов г = 13- -16,9 см, можно с помощью коэффициентов перехода т последовательно подсчитать толщины всех других ступеней, которые и приведены в последней графе табл. 9. [c.256]

В 1-й графе таблицы приведены отрезки длин. Неравномерные интервалы длин объясняются стремлением иметь набор из минимального количества концевых мер. Во 2-й графе занесены результаты обнаруженных отклонений в микронах. В 3-й графе записана разница в микронах между наибольшим положительным отклонением и отклонением на каждом отрезке длины. В 4-й графе указан слой металла в миллиметрах, подлежащий снятию на линейке, определенный, исходя из зафиксированного отклонения винта и соотношения плеч рычагов коррекционного механизма, равном 1 200. В 5-й графе проставлен размер линейки в каждом переходе. [c.848]

В графе 1 у концов разграничительных линий между строками ставятся значения границ интервалов по у в первой строке, у границ разграничительных линий между графами ставятся границы интервалов по х] внутри клеток графы 1 и первой строки пишут значения у и х, соответствующие серединам интервалов. Здесь также рекомендуется вводить условный нуль и условные единицы для X и для у таким же способом, как и для одной величины. [c.234]

Каждая клетка таблицы соответствует определенным интервалам л и у, и в нее вписывается соответствующее число случаев. Числа, вписываемые в таблицу, будем обозначать Пц, где i — номер интервала х, а / — номер интервала у. В нижней строке вписываются суммы чисел Пц по графам эта строка дает эмпирическое частное распределение величины х, т. е. рассматриваемой отдельно (при любых г/) эти числа будем обозначать Числа крайней правой графы получаются сложением чисел Пц по строкам эта графа дает эмпирическое частное распределение величины у, т. е. взятой отдельно (при любых х) эти числа обозначим По,-. [c.234]

Графа I дает распределение у, строка I — распределение х по ним выбираются условные нули для х и у и вводятся условные единицы они обозначены на схеме буквами и Т1. В строке х и графе у нанесены границы интервалов значения середин интервалов в единицах х и у не нанесены даны значения и t], соответствующие серединам интервалов. [c.237]

Одним из возможных методов обеспечения заданного динамического режима в гидроприводах является использование корректирующих гидравлических обратных связей. При расчетах корректирующих обратных связей необходимо учитывать нелинейные характеристики гидросистемы. Поэтому такие расчеты удобно вести графо-аналитическими методами [4 ] или при широких интервалах изменения параметров гидропривода на аналоговых электронных установках. В последнем случае расчет может быть выполнен следующим образом. [c.300]

При исследовании эвтектического плавления алмаза с металлами нижний трубчатый образец изготавливался из металла. На его торец устанавливались два графитовых стерженька и кристалл алмаза, которые прижимались к металлу графитовой деталью, связанной с измерительной системой. В процессе медленного нагрева резкое падение нагрузки, вызванное плавлением, происходило при контактировании железа в температурном интервале 1150—1200° С. Внешний вид образцов после охлаждения и извлечения из вакуумной камеры (рис. 2) свидетельствует об имевшем место эвтектическом плавлении как в контакте алмаз — железо, так и в контактах графит — железо. Зафиксированная температура [c.79]

Смазка для прокатки труб в интервале температур 300— 500° С [3], имеющая следующий состав (в %) натриевая селитра 40, гидроокись кальция 10, серебристый графит 5, вода 45. Смазку наносят на трубную заготовку окунанием пакетов труб в ванну с кипящим составом. Перед подачей на стан трубы просушивают при температуре 150—200° С в течение 20—30 мин (до полного удаления влаги). В очаге деформации при температурах прокатки солевая составляющая смазки плавится, образуя жидкую фазу, в которой распределен равномерно по объему основной смазочный компонент смазки — графит. Кроме натриевой селитры, с целью получения смазок с различной температурой образования жидкой фазы [4], применяют также смеси калиевых и натриевых солей азотной и азотистой кислот. Иногда в качестве стабилизатора вместо гидроокиси кальция в смазку вводят химически осажденный карбонат кальция [5]. [c.143]

УТК 220 270 320 370 440 500 ( Рейне-кер , ФРГ) — — — См. графы 8, 9 2—300 с интервалами 29 20 24 25 27 28 36 40 45 50 60 74 76 78 80 82 84 85 86 87 88 90 92 93 94 98 100 112 и 120 51—300 с интервалами 120— 6000 [c.39]

Таблицы составлены в Международной системе единиц с интервалом в 1 °С и включают данные о термодинамических свойствах газов в области температур от —50 до +1 500 °С. В графе первой даны значения температуры i в градусах Цельсия, а в графе второй — значения абсолютных температур Т в градусах Кельвина. [c.7]

Все результаты вычислений приведены в табл. 3.18, данные первых трех граф которой заимствованы из табл. 2.4. В связи с малым числом наблюдений объединяем интервалы 1-й со 2-м н 9-й с 10-м и 11-м. [c.82]

В 4-й графе приводим границы интервалов, выраженные через нормированную случайную величину [c.82]

При одновременном несоблюдении неравенств (4.15) и (4.16) подтверждается пулевая гипотеза, т. е. исследуемые факторы не оказывают значимого влияния на характеристики механических свойств. Здесь имеется одна генеральная совокупность результатов испытаний, распределенная по нормальному закону с параметрами и а. Оценкой генерального среднего а служит общее выборочное среднее по строка.м и графам X.. (см. табл. 4.2), а оценкой дисперсии о-—полная (общая) выборочная дисперсия (см. табл. 4.3). Доверительные интервалы для с и в этом случае для кпт — 1 степеней свободы вычисляют по формулам [c.97]

То. что сказано в отношении кристаллизации графита из жидкости, применимо и для кристаллизации графита из аусте-нита. Нет ясных экспериментальных доказательств того, что из гомогенного аустенита непосредственно выделяется графит, хотя, согласно приведенным выше термодинамическим положениям (см, с. 205), это возможно в уз ком диашазоне температур (в интервале между линиями стабильной и метастабильной систем). Однако если в процессе нагрева произошла частичная графитизация вследствие распада цементита, то возможно отложение углерода на уже имеющихся графитных включениях (при охлаждении ниже линии P S E ), что наблюдалось экспериментально. [c.207]

С другой стороны, на композите графит — эпоксидная смола в этом же интервале не наблюдалось скоростной зависимости этот результат согласуется с наблюдениями [17], где не обнаружено влияния скорости деформации на модуль и прочность при растяжении угольных волокон (Графил НТ компании Коуртаулдс ). [c.319]

Для изучения характеристик скольжения и истирания высокотемпературных материалов использовали графит 56НТ, облученный потоком нейтронов до 1,6-10 нейтрон/см при 425 и 650°С [131]. Облучение не оказало сколько-нибудь значительного влияния на коэффициент трения между графитом и сплавом инконель X, испытанными при четырех температурах в интервале 25—540°С. Истирание облученного и необлучен-ного графита за период испытания в течение 1000 циклов незначительно отличалось. [c.193]

Для зубчатого колеса т = 8 мм находим графу Св. 6 до 10 . В той же таблице для fe = z = 63 в графе Св. 32 до 64 для степени тошюсти 6 по нормам контакта зубьев находим строку с интервалом значений Св. 1,25 до 2 , охватывающим = 1,44. [c.286]

Гра фо-аналитической обработкой калориметрической кривой. Полученные в работе значения средней теплоемкости терфенильной смеси ЮЗК в интервале температур от комнатной до 270°С представлены на графике (рис. 3-27). Значения истипнон теплоемкости определены графо-а налитическим путем по измеренной средней теплоемкости [Л. 140]. [c.146]

При накоплении достаточно высокой дозы скорость сжатия становится равной нулю, а затем сжатие сменяется интенсивным вторичным распуханием. В результате этого быстро восстанавливаются начальные размеры графитовых образцов, а затем происходит их увеличение, которое может достигать 10% и более. Следует отметить, что для высокоанизотропных материалов, таких, как рекристаллизованный и пиролитический графит, во всем исследованном до настоящего времени интервале температуры облучения в направлении, параллельном преиму- [c.176]

Диффузионный отжиг графитовых образцов с металлическими покрытиями производился в вакуумной печи сопротивления с графитовым нагревателем в температурном интервале 1773—2173° К. Благодаря диффузии углерода в твердый металл происходила карбидизация металлического слоя, причем состав и свойства образующихся карбидов зависили от температуры и времени диффузионного отжига (рис. I. 15, а, б, в). Это особенно заметно у карбида титана, имеющего широкую область гомогенности. Опытным путем были установлены режимы отжима, при которых покрытия из карбидов имели составы, близкие к стехиометрическим. Время, необходимое для превращения металлического слоя в карбидный, для каждой температуры отжига можно рассчитать, исходя из толщины слоя и данных и диффузии углерода в металл [24]. В табл. I. 23 приведены оптимальные режимы получения на графите покрытий из карбидов титана, циркония и ниобия. [c.55]

Однако относительно характера изменения антифрикционных свойств графита в вакууме, как уже было сказано раньше, единого мнения до настоящего времени нет. Биссон и др., изучая влияние графитовой смазки на воздухе в диапазоне температур от 20° до 540° С, установили, что графит является хорошей смазкой при комнатной температуре и при температуре, близкой к 540° С. В промежуточном интервале по данным этих исследова- [c.371]

Просмотр графы XV табл. 22 показывает, что эмпирическое распределение мало отличается от расиреде-леиия по закону Гаусса. Обращает внимание только отклонение в интервале, где расположен максимум кривой, т. е. эмпирическое распределение имеет вершину ниже, чем теоретическое по закону Гаусса (фиг. 225). [c.308]

Пояснения к табл. 22. Графы I —VI те же, что и в табл. 20 прпмера 3 вычисление моментов) графы VII и VIII пропущены, так как при сравнении с распределением по закону Гаусса моменты 3-го и 4-го порядков не нужны. Чтобы получить числа графы IX отнимаем от чисел графы III по половине или прибавляем к ним по половине, это будут границы интервалов в условньгх единицах. [c.308]

Каждая клетка таблицы соответствует определённым интервалам х и у, ив неё вписывается соответствующее число случаев. Числа, вписываемые в таблицу, буде.м обозначать п/у, где I— номер интервала х, а у — номер интервала у. В нижней строке вписываются суммы чисел rijj по графам эта строка даёт распределение величины х, рассматриваемой отдельно (при любых у) эти числа будем обозначать л ,,. Числа крайней правой графы получаются сложением чисел по стро- [c.316]

При необходимости разложения цементита эвтектического, вторичного и эвтектоидного (отбелённое литьё) требуется нагрев до температур, лежащих выше критической, выдержка, достаточная для установления равновесия аустенит — графит, и медленное охлаждение в интервале критических температур. Охлаждение в интервале критических Температур со скоростью 1 — 3° С в минуту вполне обеспечивает разложение эвтектоидного цементита. Такой отжиг может быть назван высокотем ператур-ным. [c.538]

Низкотемпе- ратурный Распад перлита на феррит и графит у простого и низколегированного чугуна для улучшения обрабатываемости 700-760 45 — 60 мин В интервале температур 550— 300 С вместе с печью со скоростью 38 С [c.36]

В табл. 4.1 приведены результаты экспериментальной проверки формулы суммирования (4.5) по данным испытаний серии трубчатых образцов конструкционного сплава ЭИ-607А, а также сплавов ЭИ-765 и ЭП-182, при различных нестационарных режимах нагружения, указанных в первой графе таблицы Для каждого такого режима по формуле (4.5) подсчитывалось теоретическое значение П, соответствующее моменту фактического, определенного на опыте, разрушения. Вследствие рассеяния долговечностей образцов, испытанных в одинаковых условиях, продолжительность последней ступени нагружения, оканчивавшейся моментом разрушения, является случайной величиной, и в расчет вводилось среднее значение результатов одинаковых испытаний трех—пяти образцов. Так как кривая статической усталости, по которой определяются Ад и С , отвечает пятидесятипроцентной вероятности разрушения, то подсчитанные указанным образом значения П должны быть в случае справедливости формулы (4.5) близкими к единице. Это и имело место во всех рассмотренных случаях нестационарного нагружения при линейном и плоском напряженных состояниях. Наблюдаемые небольшие отклонения вычисленных величин П от единицы вполне объясняются вариациями а и р в пределах доверительных интервалов. [c.102]

Примечание. Пределы величины к. п. д., напряжения и мощности возбуждения, веса на единицу момента соответствуют пределам мощности (верхняя цифра верхней цифре, нижняя цифра — нижней цифре) в граф е Пределы мощности . Значения пусковых токов и моментов выражены в долях номинал ,ных В. личин. В таблице указаны крайние предел1>ные значения. встречаюЕциеся в данном интервале мощностей. [c.407]

В испытанных пылегазовых горелках Мосэнерго-проекта (см. рис. 4-6) при скоростях воздуха, близких к скоростям горелок котлов ТГМ-84 и ТГМ 94, скорость газа снижена почти до 25 м1сек. Смешение происходит на выходе из амбразуры, т. е. в менее благоприятных условиях. В результате процесс горения переносится в топку. Факел получается ярким и визуально занимает объем, отвечающий теплонапряжению (150н-200) 10 ккал1м -ч. Несмотря на это, полное сгорание достигается при а р 1,04. Из всех приведенных случаев следует, что комбинированные горелки с центральной подачей работают достаточно экономично в широком интервале скоростей и форм устройств для ввода газа в поток воздуха. Сопоставление результатов испытания горелок с периферийной и центральной подачами газа показывает, что они имеют весьма сходные показатели полноты сгорания акр. Поскольку однако, сопоставление разных агрегатов не позволяет выделить явления в чистом виде, ОРГРЭС были проведены исследования котла ТП-170, на котором последовательно устанавливались периферийные (см. рис. 4-2) и центральные (см. рис. 4-6) горелки [Л. 4-6]. Обе конструкции дали практически совпадающие результаты по полноте сгорания (акр—1,03) и температуре перегретого пара. В табл. 3-2 обе горелки даны в подразделах одной графы. Учитывая меньшую надежность периферийного варианта, электростанция осуществила переделку горелок всех котлов по схеме центрального подвода газа. [c.110]

Режим подготовки кокиля и получения отливок следующий обогрев кокиля газом до температуры 200—250° С и нанесение огнеупорного защитного слоя покрытия нанесение теплоизоляционной бессажевой краски и нагрев кокиля до температуры 300—320° С с последующей заливкой изделий жидким чугуном с интервалом 4—10 мин. Теплоизоляционный слой покрытия возобновляется после каждой заливки. В период работы температура кокиля достигает 300—380° С. Структура отливки — феррито-перлитовая основа, графит мелкопластинчатый. Отбел отсутствует. [c.162]

Во всех случаях следует иметь в виду, что графо-аналитические расчеты требуют затраты времени 2,5—3,5 ч на один переходный процесс по уравнениям второго или третьего порядка. Поэтому при значительном объеме расчетов, когда требуется проанализировать качество динамических процессов в широком диапазоне изменения параметров, следует использовать электронные вычислительные установки. Но и в этом случае графо-аналитическне расчеты полезны для определения интервалов изменения переменных величин, подготовки программы для вычислительной установки, оценки погрешностей, вносимых линеаризацией исходных нелинейных дис х зеренциальных уравнений движения. Графо-аналити-ческими расчетами могут контролироваться правильность настройки электронных моделирующих установок. [c.140]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...