Подача на зуб фрезы - Расчет

Кинематический расчет приспособления может быть также произведен, исходя из принятой скорости резания, числа оборотов и величины подачи на зуб фрезы, связанных следующей зависимостью [c.211]

Погрешность размеров - законы распределения 49, 50 Подача на зуб фрезы - Расчет 181 [c.835]

Равномерное, направленное перпендикулярно оси вращения фрезы, вспомогательное движение подачи 0 количественно задается значением подачи, которое при фрезеровании может определяться величинами 8 , мм/зуб 8о = = 5,г, мм/об, где г - число зубьев фрезы мин = 5оП = 8 211, мм/мин, где п - частота вращения фрезы, об/мин. Значениями подачи на зуб 8 пользуются при теоретических исследованиях и расчете режимов резания при фрезеровании. В производственных условиях, например, при наладке фрезерных станков пользуются минутной подачей 5 . Это связано с тем, что у большинства фрезерных станков отсутствует кинематическая связь между вращающимся шпинделем и механизмом подачи, имеющим свой привод. [c.223]

Реакция силы скручивает и изгибает оправку, на которой насажена фреза. Радиальная сила Рх отталкивает деталь от фрезы по направлению ее радиуса. Поскольку реакция силы Р также изгибает фрезерную оправку, то расчет ее на прочность и жесткость ведется по равнодействующей силе Рхе- Осевая сила P J сдвигает деталь вдоль оси фрезы, а ее реакция стремится сдвинуть фрезу вдоль оправки. Для предотвращения сдвига на оправку насаживают прокладные кольца. Реакция силы Р должна быть направлена на шпиндель станка. Чтобы исключить действие силы применяют фрезы с шевронными зубьями с одинаковыми углами винтовой канавки на обеих половинках фрезы. Величина сил Р , Ру и Рх неодинакова, и соотношения между ними зависят от геометрических параметров фрезы и режима резания. Отношение Рх Рг зависит от толщины слоя, срезаемого зубьями фрезы, и угла наклона винтовой канавки (рис. 181). Оно возрастает при уменьшении толщины срезаемого слоя и уменьшается с увеличением угла со. Для фрез с углами со = 25 -ь 35 и при применяемых подачах на зуб среднее соотношение между силами имеет вид Рх = (0,4 ч- 0,6) Р . [c.229]

Плоские поверхности обрабатывают цилиндрическими фрезами с встречной или попутной подачей. Попутное фрезерование способствует повышению стойкости фрез и уменьшению шероховатости обработанной поверхности, но для его осуществления требуется устройство, компенсирующее зазоры в механизме подачи. На станках с обычной гайкой ходового винта рекомендуется встречное фрезерование. Направление винтовых зубьев цилиндрических фрез выбирают из расчета действия осевой составляющей силы резания в сторону шпинделя станка (рис. 168). [c.550]

Четвертый участок определяет изменение диаметра фрезы от 85 до 170 мм. Наклонные линии в этих участках характеризуют влияние подачи или диаметра фрезы на скорость резания. На номограмме показаны примеры расчета при работе с подачами, большими или меньшими, чем 0,4 мм/зуб. [c.201]

Для возможности увеличения продольной подачи следует уменьшить нагрузку максимально загруженных режущих кромок за счет перераспределения ее на неработающие или малонагруженные кромки. Нагрузку, приходящуюся на крайние зубья, распределяют на зубья а, лежащие за крайним работающим зубом, дальше от полюса профилирования Р, путем увеличения высоты головки этих зубьев (фиг. 432, а). Наружная поверхность этих фрез ограничивается не прямой линией А, параллельной к оси фрезы, а кривой линией В. Форма наружной поверхности зубьев фрезы определяется размерами изделия (диаметром, числом и размерами зубьев) и принятыми за основу условиями резания и распределения нагрузки. Разные авторы проектируют фрезы исходя из разных условий распределения работы между отдельными зубьями из равной загрузки зубьев, равного износа зубьев и пр. Сложные кривые, получающиеся на основе теоретических расчетов, для упрощения изготовления фрез обычно заменяют дугой окружности. Иногда для выравнивания загрузки боковых режущих кромок по длине фрезы изменяют не только высоту (фиг. 432, б), но и толщину зубьев. [c.725]

При любом способе нарезания червячных колес ось червячной фрезы должна быть установлена строго перпендикулярно к оси заготовки и симметрично по отношению к ее ширине. Наиболее распространенным является нарезание червячных колес по способу радиальной подачи. При этом способе (рис. 99, а) заготовке 1 во время обкатывающего движения относительно червячной фрезы 2 сообщают перемещение в радиальном направлении (Хр) для врезания на высоту зуба. Если нарезание осуществляется за один проход, то полная обработка (без учета перебега фрезы) происходит за один оборот заготовки. Настройка на обработку заключается в расчете числа оборотов фрезы и заготовки из условия, что за один оборот червячной фрезы заготовка должна повернуться на число зубьев, равное числу заходов червячной фрезы. [c.186]

Принцип построения расчета по определению длины пути резания и толщины среза для головок зубьев фрезы, наиболее подверженных износу, приведен на рис. 108. Колесо н фреза входят друг в друга, как два цилиндра с перекрещивающимися осями. Касание между головками зубьев фрезы и детали возможно только в пределах области, ограниченной кривой пересечения двух цилиндров. Стружка снимается только в заштрихованной области конфигурация этой области зависит от метода фрезерования (по подаче или против подачи), от самой подачи и от направления вращения детали. Прорезание впадин зубьями фрезы производится в соответствии со схемой, показанной в левой части рис. 108. При этом зубья фрезы, прорезающие одну и ту же впадину, имеют различный путь резания и срезают головкой зуба стружки [c.109]

Для образования винтовой линии необходимо сочетание двух движений (рис. 85, г) — вращательного движения детали с одновременным перемещением вдоль оси с таким расчетом, чтобы за один полный оборот детали она успела переместиться на величину шага винтовой линии. Для этого ходовой винт продольной подачи стола связывают сменной зубчатой передачей со шпинделем делительной головки. При вращении ходового винта шпиндель головки с деталью получает вращение и перемещается одновременно со столом. Для получения точного профиля винтовой канавки соответственно зубьям фрезы необходимо стол станка повернуть на угол наклона винтовой линии Р (рис. 85, д). При фрезеровании нескольких винтовых канавок, равномерно расположенных по окружности, головку настраивают на простое деление. Ниже приводятся расчетные формулы для фрезерования винтовых и спиральных поверхностей. Угол поворота стола определяется по формуле [c.202]

Исходные величины дая расчета фрезы определяются в осевом сечении червяка модуль т или питч р, угол зацепления а, шаг по оси t, толщина зуба по оси 5, наружный диаметр червяка йе, средний диаметр йср, угол наклона винтовой линии на делительном диаметре червяка <о, число заходов червяка п, число зубьев колеса г,, зазор между наружным диаметром червяка и внутренним диаметром червячного колеса с, наибольший радиус окружности выступов червячного колеса направление резьбы червяка и, наконец, метод нарезания колес (с радиальной или тангенциальной подачей). Расчет ведется по следующей схеме [c.422]

Силу резания Р можно разложить по правилу параллелограмма на две взаимно перпендикулярные составляющие горизонтальную Рг и вертикальную Р . Главная составляющая силы резания Рг, как и при точении, оказывает влияние на эффективную мощность резания. С учетом этой силы производят расчет звеньев механизма главного движения на прочность. При цилиндрическом фрезеровании радиальная составляющая силы резания отжимает фрезу от обрабатываемой заготовки, изгибает оправку и оказывает давление на подшипники шпинделя станка. Горизонтальная составляющая силы резания Рг воздействует на механизм подачи стола фрезерного станка. С учетом максимальной величины этой силы рассчитывают звенья механизма подачи и элементы крепления заготовки в приспособлении. Вертикальная составляющая силы резания Рв при фрезеровании против подачи направлена от стола и стремится приподнять стол фрезерного станка над его направляющими (рис. 157, а), а при фрезеровании по подаче она направлена к столу и стремится прижать стол к направляющим (рис. 157,6). При фрезеровании цилиндрической фрезой с винтовыми зубьями действует еще осевая составляющая силы резания Р . Она стремится сдвинуть фрезу вдоль оправки. Резание праворежущими фрезами предпочтительнее, так как в этом случае осевая составляющая силы резания направлена в сторону заднего конца фрезерного шпинделя, т. е. в сторону жесткой опоры. [c.135]

Определение эффективной мощности при работе цилиндрическими фрезами с пластинками ВК8 производилось при различных значениях скорости резания, глубины резания и подачи, а также ширины фрезерования. Глубина резания изменялась в пределах /=14-5 мм, подача от 0,05 до 0,28 мм/зуб. В опытах по установлению влияния глубины резания и подачи постоянными были скорость резания (и = 105 м/мин) и ширина фрезерования В = = 33 мм). Фрезерование производилось по подаче. Опытами, проведенными при различных значениях В и v, выявлено, что ширина фрезерования В в пределах 204-65 мм оказывает на мощность прямо пропорциональное влияние влияние изменения скорости резания на мощность незначительно и для практических расчетов его можно не учитывать. [c.179]

Определяем геометрические параметры фрезы по табл. 15 ф=60° фо = 30° ф1=5° Я=15° у=—5° а=15 (значения углов взяты из расчета подачи на зуб фрезы 5г = 0,20 мм1зуб, см. ниже). [c.380]

В зависимости от разновидности применяемых инструментов на станках с ЧПУ режимы резания назначают в следующей последовательности назначают подачу на оборот изделия (инструмента) или на зуб фрезы, затем рассчитывают стойкость режущих инструментов и на осно-вашш этих расчетов назначают скорость резания, частоту вращения шпинделя и подачу. [c.230]

Расчет настройки станкоб в общем случае сводится к определению параметров следующих кинематических цепей главного движения — вращения фрезы круговой подачи — вращения детали осевой подачи. Исходными данными для расчета являются шаг нарезаемой резьбы материал детали и инструмента. По нормативам режимов резания для фрезерования резьбы по диаметру фрезы с1ф и подаче на зуб подбирают скорость резания и. По паспорту станка принимают ближайшее значение. Передаточное отношение сменных колес можно определить из уравнения кинематического баланса цепи главного движения. [c.123]

Метод обкатки. Сущностью нарезания зубьев по методу обкатки является процесс воспроизводства фрезой и заготовкой относительных перемещений элементов червячной передачи. Схема нарезания цилиндрического зубчатого колеса с прямыми зубьями по методу обкатки дана на фиг. 140. Фрезу необходимо повернуть в вертикальной плоскости на угол с таким расчетом, чтобы касательные плоскости в лесте соприкосновения с винтовыми поверхностями фрезы были оы также касательными к винтовым поверхностям образуемых зубьев, т. е. фреза должна быть повернута на угол а наклона витков. Фрезе сообщается вращательное движение и движение подачи по направлению стрелки, а нарезаемому зубчатому колесу — вращательное движение. Вращательные движения фрезы и нарезаемого колеса должны быть между собой точно согласованы. [c.166]

Номограмма построена по формулам (2) и (3) и состоит из четырех квадрантов. В первом квадранте периоды стойкости в пределах от 10 до 100 мин при разной ширине фрезерования связаны со скоростью резания. Во втором и третьем квадрантах соответственно представлено влияние тодачи от 0,1 до 0,4 мм зуб и от 0,4 до 0,8 мм зуб на скорость резания. Четвертый квадрант определяет изменение диаметра фрезы от 85 до 170 мм. Наклонные линии в этих квадрантах характеризуют влияние подачи или диаметра фрезы на скорость резания. На номограмме показаны примеры расчета при работе с подачами, большими или меньшими чем 0,4 мм зуб. [c.118]

Экспериментальные исследования остаточных и начальных напряжений после цилиндрического фрезерования стальных образцов и образцов из титановых сплавов показали, что из параметров режима резания наибольшее влияние на напряженное состояние ПС оказывает подача. Увеличение подачи с 0,08 до 0,80 мм/зуб сопровождается резким повышением толщины срезаемого слоя на участке траектории зуба фрезы, на котором происходит непосредственное образование ПС. Это приводит как к увеличению глубины проникновения начальных напряжений на стальных образцах с 0,2 до 0,28 мм, так и к росту их максимальных значений (со 180 до 340 МПа). Эпюры остаточных и начальных напряжений носят экстремальный характер с максимальным значением напряжений растяжения на глубине около 0,025 мм. На самой поверхности напряжения резко снижаются, доходя до О и переходя в область напряжений сжатия при малых подачах. Это можно объяснить тем, что с уменьшением подачи все большее влияние на формирование ПС оказывает радиус округления режущей кромки зуба фрезы. Как показывают расчеты, на участке округленной 1фомки снятие стружки происходит при отрицательных передних углах, доходящих до -40"...-60°, чго накладьшает свое влияние на конечную эпюру распределения начальных напряжений. [c.172]

Настройка зубофрезерного станка на нарезание прямозубых цилиндрических колес. Исходными данными для расчета являются мрдуль т, число зубьев нарезаемого колеса, материал заготовки, диаметр фрезы, заходность фрезы г, угол наклона канавок Р и материал режущей части. Для обработки зубьев прямозубых колес требуется три движения вращение фрезы, вращение заготовки, движение подачи. [c.147]

В настоящее время фрезерование пластмасс производится в основном на металлорежущих станках. Соответственно при расчетах режимов резания применительно к использованию металлорежущих станков необходимо определить 1) схему обработки 2) группу обрабать1ваемости обрабатываемого материала 3) марку инструментального материала, конструктивные и геометрические параметры фрезы 4) критерий затупления и период стойкости фрезы 5) подачу фрезы, мм/зуб 6) скорость резания 7) корректировку режимов резания по мин5гг-ной подаче и частоте вращения шпинделя станка, производительность обработки 8) норму расхода фрез. [c.94]

Передаточное отношение имеет 8 значений от 0,116 до 1,27. Изучение кинематич. схемы и расчет ее цепей подтверждает полное сходство ее со схемой станков типа Пфаутер. Наличие удобно переключаемых коробок скоростей и подач взамен обычных парносменных колес вызывается тем обстоятельством, что в процессе работы рационально несколько раз менять скорость вращения фрезы и подачу, т. е. угловую скорость планшайбы, т. к. в начале работы режут зубья, расположенные на большом диаметре фрезы, а в дальнейшем вступают зубья, лежащие на меньших диаметрах, а зубья на больших диаметрах прекращают работу. Аналогичное явление происходит и с подачей. Фирма Клингельнберг рекомендует в нек-рых случаях трижды менять скорость вращения фрезы и планшайбы для трех периодов работы врезания, середины и отделки. Наличие диференциала позволяет менять скорость и подачу, не нарушая условий обкатки колеса, фрезы и производящего колеса, а также пользоваться реверсивным ме- [c.438]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...