Модели монолитные

Рассмотрим более детально гидродинамический подход к расчету конечных показателей разрушения твердых тел при взрыве ВВ. Основным допущением является замена реальной среды несжимаемой. Такая модель является наиболее подходящей для монолитных сред с большой акустической жесткостью. Из горных пород наиболее близки к рассматриваемой модели монолитные кварциты, из искусственных материалов - стекло, кварцевые керамики и т.д. Для них погрешность, вызванная идеализацией среды, будет минимальной. [c.83]

Можно ли, пользуясь некими эффективными, эквивалентными теплофизическими характеристиками для монолитных оболочек, рассчитать тепловые режимы для многослойных оболочек То есть, можно ли, пользуясь тепловой моделью монолитной оболочки, получить температурное поле многослойной оболочки Какова погрешность решения при переходе к эквивалентной монолитной оболочке [c.136]

Превращение порошкового слоя при нагревании на твердой поверхности в монолитное покрытие — сложный многостадийный процесс. Феноменологическая модель формирования покрытия должна связать следующие параметры с одной стороны, временной ход температуры и давления в обжиговом пространстве и характеристики системы подложка—покрытие (форму и размеры частиц, их упаковку, реологические и поверхностные свойства частиц, подложки и их межфазной границы), с другой — характеристики образующегося слоя (толщину, шероховатость, пористость, геометрию краевой зоны и др.). [c.27]

Равномерно распределенная нагрузка. Конструкция модели. Модель выполнялась неразрезной, монолитной. Диафрагмы в соответствии с принимаемыми на практике решениями приняты в виде ферм с треугольной решеткой (рис. 2.30). Все оболочки модели имеют одинаковые размеры и армирование. Они запроектированы сферическими с размерами ячейки 2x2 м и с радиусом кривизны 2,7 м. Максимальный подъем оболочек равен 1/5 пролета. Толщина плиты по проекту в центре оболочек принята равной 7,5 мм, а в углах плавно увеличивается до 20 мм. [c.97]

Экспериментальные исследования на сосредоточенные нагрузки, прикладываемые к диафрагмам, проводили на трехволновой железобетонной неразрезной монолитной модели (см. разделы 2.2.3 и 2.2.10 настоящей работы). [c.160]

Как и всякий другой метод, предложенная модель является некоторым приближением к реальному процессу и обладает рядом недостатков. Однако этот метод позволяет получить достаточно простые выражения для оценки конечного результата и может быть использован для оценки характеристик разрушения. Учитывая особенность исходного продукта для электроимпульсного дробления (монолитность, постоянство свойств и ограниченный размер), гидродинамическая модель может быть использована при разработке методики расчета гранулометрического состава продуктов электроимпульсного разрушения твердых лет с рядом дополнительных условий, учитывающих особенности образования канала разряда и выделения в нем энергии при электрическом импульсном пробое образцов. [c.85]

Построение расчетных динамических моделей сооружений начнем с простейшей модели, представляющей твердое тело. Анализ последствий землетрясений и натурные эксперименты показывают, что для некоторых видов сооружений, таких, например, как малоэтажные крупнопанельные, кирпичные, монолитные железобетонные здания, здания типа монолитных элеваторов, установленных на нескальных основаниях и т. д., может быть принята расчетная модель в виде твердого тела, стоящего на упругом основании. Если в первом приближении упругое основание представить безынерционными моделями, то расчетную модель можно принять как показано на рис. 95. Упругие связи следует считать распределенными по поверхности заглубленной части сооружения. [c.320]

Приведена математическая модель и исследованы тепловые режимы многослойной конструкции. Численное моделирование на сеточном процессоре гибридной вычислительной машины показало, что многослойная оболочка в заданных условиях не может быть заменена монолитной с эквивалентными теплофизическими свойствами. [c.136]

Для определения теплофизических характеристик многослойных оболочек можно применять методы решения нелинейных инверсных задач теплопроводности [3]. Суш ественным является выбор исходной математической модели явления теплопроводности. Если модель принята для монолитной оболочки с постоянными X, v, то ошибки в температурных полях на нестационарных режимах, полученные при %э, Суэ недопустимы. [c.144]

Первая модель представляла собой однослойную тонкостенную цилиндрическую оболочку диаметром D = 116 мм, толщиной стенки / = 2 мм и высотой Н = 264 мм. Монолитный сварной шов заменялся [c.319]

Целью исследования модели однослойной оболочки первой модели было получение распределения напряжений около вершины прорези и изучение влияния монолитного кольцевого сварного шва на напряженное состояние оболочки, а также сравнение экспериментально полученных результатов с результатами для задачи о напряженном состоянии цилиндрической оболочки с продольной трещиной, нагруженной равномерным внутренним давлением [2]. [c.321]

Метод составных моделей. Объемная прозрачная модель изготовляется из блока оптически не чувствительного к напряжениям материала ОНС (см. табл. II), имеющего вклейки в виде пластинок толщиной 3—5 мм (или наклейки) из оптически чувствительного материала ЭД6-М. Обеспечивается монолитность вклейки и равенство модулей упругости во всех частях. Способы изготовления составных моделей — см. [321. [c.594]

Принятая модель связанных материалов представляет собой структуру, состоящую из каркаса, образованного хаотической, но относительно плотной кладкой постоянно контактирующих монолитных зерен, — структуру первого порядка — и пространственной сети более крупных пустот, пронизывающих каркас и образующих совместно с ним структуру второго порядка с взаимопроникающими компонентами (рис. 3). В модели выделяется наименьший объем — элементарная ячейка, повторяя который определенным образом можно получить весь объем исходной структуры. Анализ процесса переноса тепла в связанной структуре проводится на элементарной ячейке или элементе с осреднен-ными параметрами, так как эффективные коэффициенты обобщенной проводимости системы с дальним порядком и ее элементарной ячейки одинаковы. [c.28]

Таким образом, в соответствии с рассматриваемой моделью поведения монослоя 124], кроме двух естественных его состояний — начального (монолитный материал) и конечного (материал разрушен) — существует группа промежуточных состояний материал с трещинами в полимерном связующем. В этой группе, в свою очередь, можно выделить группу состояний материала с открытыми трещинами (трещины разомкнуты) и группу состояний материала с закрытыми трещинами (трещины сомкнуты). Знак напряжения аг определяет группу состояний материала при положительных значе- -ниях 02 трещины открыты, при отрицательных (сжатие) — закрыты. [c.54]

Особенности указанного механизма разрушения можно проиллюстрировать путем сравнения кривых деформации монолитных образцов цинка и алюминия с аналогичными кривыми для слоистых цинк-алюминиевых материалов при —196° С (рис. 25). При указанной температуре образцы поликристаллического цинка хрупко разрушаются до развития общей текучести в результате зарождения микротрещин, согласно модели Стро, по границам зерен с последующим быстрым распространением разрушения. Алюминий легко деформируется при низком напряжении. Для композиционных материалов Zn—А1 характерна текучесть и значительная пластичность при относительно высоком уровне напряжения. Разрушение в них наступает после того, как в слое цинка развиваются двойники, что обеспечивает образование границ цинк — цинк, которые служат местом зарождения трещин по модели Стро. [c.73]

Для определения влияния конструктивных особенностей двухслойных монолитных покрытий на параметры напряженно-деформированного состояния при воздействии вертикальной самолетной нагрузки на основе сформулированной выше математической модели проведем анализ соотношения параметров их напряженно-деформированного состояния при центральном и краевом нагружениях конструкции с несовмещением швов в плане. [c.253]

Объемные модели корпусов изготовляют из блоков органического стекла. При этом на токарных и фрезерных станках готовят отдельные заготовки, которые затем собирают в модель, применяя склейку. Режимы резания и конструкция режущего инструмента приведены в работах [4, 5]. Блочное органическое стекло большой толщины выпускается. двух модификаций поделочное — блоки со вставками и конструкционное — блоки монолитные. Данные по размерам и некоторым физико-механическим свойствам органического стекла приведены в работе [5]. [c.28]

Отечественным прибором этого вида является профилограф профило-метр, выпущенный заводом Калибр в нескольких модификациях (монолитная модель Калибр-ВЭИ , модель 201, модель 202 и др.). [c.478]

Прибор в оригинальном исполнении позволял также измерять среднее квадратическое отклонение профиля После введения в СССР параметра Яа приборы, находящиеся в эксплуатации, в большинстве случаев были переделаны для измерения последнего параметра. Прибор выполнен монолитным, массивным и жестким. По остальным показателям и принципу действия он соответствует модели 201. [c.481]

Пневматические ручные глубинные двухчастотные вибраторы моделей С-697, С-698, С-699 и С-700 предназначены для уплотнения бетонных смесей при укладке их в небольшие массивы, монолитные конструкции с различной степенью армирования, а также при изготовлении бетонных и железобетонных изделий для сборного строительства. [c.404]

Большая часть указанных недостатков исключается при применении для объемной модели оптически нечувствительного материала с монолитно вклеенными в модель в соответствующих местах встаВ [c.213]

В отличие от этой конструкции на рис. 43, б изображена монолитная модельная плита. На ней модели не смонтированы, а [c.93]

Модельные плиты, как правило, имеют металлические модели, изготовленные отдельно и затем смонтированные на плите или отлитые за одно целое с плитой. В первом случае модельная плита называется монтированной, во втором случае — цельнолитой или монолитной. [c.169]

Предполагается, что силы трения на контактных поверхностях постоянные и отвечают закону сухого трения, а напряжения и деформации во всех элементах составного стержня связаны законом Гука. Схемы простейших составных балок, зависимости. между действующей нагрузкой и перемещением на различных этапах нагружения, а также петли конструкционного гистерезиса приведены в табл. 2. Схема 1 представляет собой простейшую модель рессоры, составленной из двух листов, которые заделаны в корневом сечении и имеют точечный контакт на другом конце [1, 10]. На первом этапе нагружения, когда еще нет проскальзывания по контакту, балка рассчитывается как П-образная статически неопределимая рама. На втором этапе нагружения, после того как произошло проскальзывание по контактной плоскости, монолитность системы нарушается и она будет деформироваться как две балки. При разгрузке наблюдаются два аналогичны.х этапа, только силы трения, изменяясь, перейдут через нуль и в конце третьего этапа достигнут предельной величины с обратным знаком. [c.475]

В соответствии с рассматриваемой моделью поведения монослоя, кроме двух естественных его состояний, — начального (монолитный материал) и конечного (материал разрушен) — существует группа промежуточных состояний материал с трещинами в полимерном связующем. [c.263]

В отличие от этой конструкции на рис. 43, б изображена монолитная модельная плита. На ней модели не смонтированы, а отлиты вместе с самой плитой. Различают также односторонние модельные плиты, по которым можно формовать только одну половину формы и двусторонние, приспособленные для изготовления обеих половин формы. Модельная плита, представленная на рис. 43, а, является односторонней, а на рис. 43, б — двусторонней. Монолитные плиты [c.106]

Железобетон здания при непосредственном контакте со спиральной камерой может воспринимать значительную часть нагрузки и разгружать оболочку. Степень разгружения бетона и нагружения камеры зависит от толщины и податливости прокладки. При обычной прокладке, выполняемой из чередующихся слоев минеральной ваты или войлока и битума, растягивающие напряжения в оболочке спиральной камеры оказываются близкими к напряжениям в свободном состоянии. При отсутствии прокладки они резко уменьшаются в оболочке, но возникают в арматуре железобетона. Так как бетон имеет малый предел прочности на растяжение, то при этом в нем могут возникнуть трещины, которые при достаточно больших напряжениях в арматуре раскрываются и нарушают монолитность. В целях устранения возможности образования сквозных трещин в бетоне здания ГЭС предложена конструкция, модель которой показана на рис. II 1.9, а, в ней железобетонный пояс, окружающий спиральную камеру, отделен от остального массива мягкой прокладкой, локализующей возникшие трещины. При применении высокопрочной арматуры оболочку камеры в этом поясе можно выполнить в два раза меньшей толщины или из углеродистой стали вместо легированной, экономя дефицитный металл. Впервые такая конструкция была внедрена ХТЗ им. С. М. Кирова на гидротурбинах Нурек-ской, а затем Чиркейской ГЭС (см. табл. 1.3). [c.70]

Конструкция моделей. Модели выполнялись монолитными, со сферической поверхностью с максимальным подъемом, равным 1/5 пролета, и радиусом кривизны 2,7 м, с размером в плане 2x2 м, по контуру они подкреплялись диафрагмами в виде ферм (рис. 2.37). Армирование плиты и диафрагм, а также сечения раскосов и верхних поясов ферм приняты такими же, как в трехволновой модели (см. 2.2.3). Ребра армировались вязаными каркасами с продольной рабочей арматурой диаметром 4 мм. Поперечная арматура каркасов выполнялась в виде вязаных хомутов из проволоки диаметром 2 м. Хомуты располагались через 35 мм, а в центре каркасов на длине 30 мм — через 12 мм. Частое расположение хомутов в зоне нагрузки выполнено с целью исключить разрушения модели от продавливания бетона ребер. Одна из моделей выполнялась с одним ребром сечением 40X28 мм, вторая — с двумя пересекающимися ребрами такого же сечения. [c.103]

Исходные данные монолитная модель без ребер размером в плане 3X3 м представляла собой четыре сопряженные цилиндрические оболочки, вписанные в поверхность положительной кривизны. Радиус цилиндрической поверхности 402,6 см, радиус сферы — 405 см угол между образующими цилиндров 10°53 толщина полки—11,72 мм прочность бетона по кубам, размер которых 10Х X10X10 см, равна 389 МПа, начальный модуль упругости бетона — 27 100 МПа. Сетка полки модели выполнена из арматуры В-1 с ячейкой 25X25 мм из проволоки диаметром 1,15 мм. Разрывное усилие одной проволоки Р=712 И. [c.241]

В зависимости от формы математической модели (ММ) выбирается метод ее исследования. Часто метод или средство решения нредонре-деляет также форму ММ и, что самое важное, точность решения. Практически даже для монолитных оболочек нелинейная задача с переменными граничными, начальными условиями и (х, т, Т) приближенными аналитическими методами не может быть решена [2, 3]. [c.138]

М — монолит MG — многослой xi — координаты, i = 1, 2, 3 X, Y, Z — в прямоугольной системе координат. Анализ численных решений и сравнение с данными приближенных аналитических решений по [4, 5] для монолитных оболочек показал, что для металла и контакта можно брать км = бы кк = Sg. Узлы в сеточных моделях при расчетах на АВМ и ЦВМ располагали внутри элементарного отрезка (Т — схема, узлы внутри ), [c.142]

Исследовались три модели цилиндрических оболочек, ожествлен-ных монолитным сварным швом, под действием внутреннего давления. Исследуемые оболочки изготовлялись на токарном станке из цилиндрических заготовок оптически чувствительного материала ЭД-16М без охлаждения при малой подаче резца. [c.319]

Вторая и третья модели представляли собой трехслойные гильзованные цилиндрические оболочки тех же размеров, что и первая модель. Слои были посажены друг на друга без зазора (с точностью изготовления токарного станка), толщина каждого слоя 2 мм. Монолитный сварной шов заменялся кольцом из того же материала, что и оболочка. В трехслойных моделях оболочек ширина кольца была равна толщине стенки оболочки. Две части модели трехслойной оболочки также были склеены по торцам с кольцом клеем холодного отверждения. [c.320]

Рассматриваются некоторые вопросы моделирования поляризационно-оптическим методом напряженного состояния спирально-многослойных цилиндрических оболочек с концентраторами, ожествленными монолитными кольцевыми сварными швами. Разработан новый оптически чувствительный материал ЭПСА двухстадийного отверждения, по.1В(РЛЯюшип изготовлять модели спирально-многослойных оболочек с произвольным количеством слоев. Исследовано напряженное состояние моделей трех и нятислойных рулонированных оболочек тина Архимедова спираль , нагруженных внутренним давлением, и модели составного сосуда, состоящего из цельной и витой части. [c.387]

Описаны исследования напряженного состояния цилиндрических гильзо-вапных оболочек с монолитным кольцевым швом и дефектами типа прорези поляризационно-оптическим методом. Определены коэффициенты концентрации возле сквозных и разнесенных по слоям модели оболочки прорезей. Для однослойной тонкой оболочки проведено сравнение экспериментальных данных с аналитическим методом определения коэффициента концентрации возле трещины. Показано ожествляющее действие монолитного кольцевого сварного шва в оболочках. [c.390]

Литье по выплавляемым моделям (ЛВМ) — это процесс получения отливок в неразъемных разовых огнеупорных формах, изготавливаемых с помощью моделей из легкоплавящихся, выжигаемых или растворяемых составов. Используют как оболочковые (керамические), так и монолитные (гипсовые) формы. Таким образом, рабочая полость формы образуется выплавлением, растворением или выжиганием модели. Отливки, полученные методом ЛВМ, мало отличаются (по размерам и форме) от готовой детали. Этим способом можно получать сложные тонкостенные детали (например, охлаждаемые лопатки ГТД, художественные и ювелирные изделия). Литье по выплавляемым моделям осуществляют различными способами заливки свободной, центробежной, под низким давлением, с использованием направленной кристаллизации. [c.327]

Экспериментальными исследованиями показано, что слоистые металлические композиционные материалы, у которых прочность связи или прочность промежуточных слоев меньше, чем у основных компонентов, обладают более высоким сопротивлением распространению трещин по сравнению с монолитным материалом или с композиционным материалом с очень высокой прочностью связи. Арнольд [7] указал на преимущества слоистого материала из стальных листов с точки зрения улучшения вязкости, а Блюм [10] обсуждал этот эффект, исходя из бимодальной модели разрушения. Эмбури и др. [16] определили два основных механизма разрушения. [c.67]

Рассмотрим прежде всего распределение напряжений в сплошном монолитном основании под стену толщиною в 45,8 см, уширяющемся до 91,4 см уступами размером по 11,43 см, как в горизонтальном, так и вертикальном направлениях. Маленькая модель этой стены, сделанная из листа ксилонита, изображена на фиг. 8.052. [c.550]

Таким образом, можно предложить метод расчета для нежестких аэродромных покрытий, работающих в стадии обратимых деформаций. В качестве расчетной схемы здесь используется модель слоистого упругого полупространства. За критерии предельного состояния принимают достижение местного предельного равновесия по сдвигу в подстилающем грунте и возникновение предельно допустимых растягивающих напряжений при изгибе в монолитных слоях конструкции покрытия [135]. [c.366]

На рис. 10.9 приведены рассчитанные значения модуля Юнга по формулам (10.26), (10.27) в сравнении с. экспериментальными данными для разных металлов. При расчете принималось, что для монолитных металлов Ei/ni = 2,7. Наблюдается хорошее согласие между экспериментальными и расчетными данными. При расчетах пятно фактического контакта между частицами считалось идеальным. При необходимости рассматриваемая модель структуры порошкового материала позволяет есть наличие различных контактных несовершенств. Это дает возможность учигьшать конкретные технологические особенности получения пористого металла при прогнозировании его упругих свойств. [c.218]

Основная форма существования урана в высшем валентном состоянии 6н--это уранил, являющийся монолитным катионом иОа т. В общем случае ион уранила представляет собой линейную и симметричную группу О—и—О. Для кристаллических веществ эти свойства уранильной группировки часто следуют из пространственной группы. В тех случаях, когда симметрия иО + не определяется пространственной группой, выводы о строении уранила менее достоверны, но надежных указаний на отклонение от линейной симметрии очень мало [1]. В растворах уранильная группировка может быть слегка изогнутой. Об этом свидетельствуют результаты спектроскопических исследований, в которых встречаются частоты, запрещенные для линейной модели. [c.53]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...