Ч немагнитный

Установка для бестигельной зонной плавки с радиационным нагревом (рис, 40) включает излучатель, систему зеркал, камеру отжига и кристаллизационную камеру с кварцевой трубчатой оболочкой. При выращивании монокристаллов ортоферритов и немагнитных гранатов рекомендуется следующий режим скорость роста 10 мм/ч, частота вращения затравки 20—50 об/мин, частота вращения (в противоположную сторону) поликристаллической заготовки 10— 20 об/мин. Температура в камере отжига 1500 С. Давление кислорода [c.490]

Рис. Ч. Плотность электронных состояний а немагнитных

Древесно-слоистые пластики отличаются от исходной древесины и фанеры большей плотностью (1250...1330 кг/м ) и высокими механическими свойствами предел прочности при растяжении вдоль волокон рубашки 140...260 МПа, при изгибе — 150...280 МПа удельная ударная вязкость — 3...8 МПа имеют высокое сопротивление истиранию. ДСП обладают высокой теплостойкостью и низкой теплопроводностью — 0,16...0,28 Вт/(м К) водопоглощение за 24 ч — 5...10%. Эти пластики немагнитные, стойки к действию масел, растворителей, моющих средств, но чувствительны к влаге. [c.368]

Легирование молибденом расширяет температурный интервал образования немагнитной а-фазы (700—950 °С после выдержки 1 ч) и ускоряет процесс распада б-феррита по схеме 6 у + а, сопровождающийся снижением намагниченности насыщения, пластичности и ударной вязкости закаленной стали. [c.24]

МЕХАНИЧЕСКИЕ СВОЙСТВА И ХАРАКТЕРИСТИКИ СТРУКТУРЫ НЕМАГНИТНЫХ сталей ПОСЛЕ ЗАКАЛКИ ОТ 1200 "С И СТАРЕНИЯ ПРИ 650 С, 10 ч (2) [c.298]

Аппараты разработаны СКБ ВТИ и выпускаются производительностью 15, 25 и 50 м /ч. Аппарат состоит (рис. 4-7) из цилиндрического корпуса (наружный магнитопровод), сердечника (внутренний магнитопровод) и намагничивающих катушек в количестве от 2 до 6 шт. Концы катушек выведены на клеммы, закрытые крышкой. Для защиты от воды катушки заключены в кожух из немагнитного материала, который заполняется трансформаторным маслом с целью охлаждения и изоляции. Между корпусом и кожухом образуется рабочий кольцевой зазор шириной 7 мм, по которому протекает обрабатываемая вода. Стрелками показано направление магнитных силовых линий. Для защиты от грубых механических примесей на входе воды установлена съемная сетка. Катушки аппарата питаются постоянным током [c.90]

В индукционной плавильной печи (рис. 20, б) тепло создается токами высокой частоты, проходящими по обмотке — водоохлаждаемой медной трубке 9, расположенной вокруг огнеупорного тигля 8. При этом металл 4 нагревается в тигле и плавится. Емкость индукционных печей колеблется от 10 кг до 10 г. Продолжительность одной плавки составляет от 30 мин до 2 ч 30 мин. Индукционные печи применяют для получения сталей, обладающих особыми качествами (нержавеющей, износоустойчивой, немагнитной, жаростойкой и др.). [c.53]

Важно отметить, что искажение поля у конца цилиндра приводит не только к росту J в зоне торца, но и к изменению распределения тока по радиусу (рис. 4.18). При слабом поверхностном эффекте (OTj < 3) распределения в регулярной зоне (г оо) и в зоне торца почти одинаковы (кривые /, 2). С ростом частоты распределение J у торца более равномерно, чем в регулярной зоне (кривые 3, 4), что эквивалентно увеличению глубины проникновения. Настил мощности для немагнитного цилиндра возрастает в зоне торца тем сильнее, чем больше частота (рис. 4.19). Энергетический коэффициент ki для сплошного цилиндра соответствует кривой 0 = О на рис. 4.20, построенной для полых немагнитных цилиндров. Кривая показывает, что при < 2 дополнительная мощность мала и источники теплоты распределены по длине цилиндра равномерно. В диапазоне ГПе = 2,5 Ч-4, характерном для сквозного индукционного нагрева, происходит резкий рост k , который при замед- [c.165]

В структуре жаропрочного аустенитного чугуна фазами, упрочняющими аустенит, являются вьщеления тригональных и цементитных карбидов. Тригональные немагнитные карбиды являются наиболее устойчивыми и практически не подвергаются изменениям при термической обработке. Для придания структуре чугуна более стабильного состояния чугун подвергают термической обработке гомогенизирующему отжигу при 1020 °С в течение 4-8 ч с последующей нормализацией. Тригональные карбиды приобретают форму округлых включений или мелких игл, а цементит почти полностью растворяется. Твердость чугуна после отжига понижается с 170-250 до 130-190 НВ, магнитная проницаемость при этом достигает минимальных значений. При растяжении чугуна с шаровидным графитом Og = 440...500 МПа, Oqj = 300...350 МПа, 6 = = 2,5,.. 15 %, кси = 20..190 кДж/м . Частичная замена никеля марганцем приводит к некоторому повышению механических свойств чугуна [c.641]

Г о л о в и т и к о в Н. Н., Ч е-ботаревский В. В. Приборы и методы определения толщины лакокрасочных покрытий на немагнитных металлах и других материалах. — Лакокрасочные материалы и их применение , 1960, № 3. [c.119]

IS. Химический состав (ашс. доли, % коррозионно-стойких, немагнитных н высокопрочных npv uHiiwx сплаъо ч на (Со— М—Сг) основе (ГОСТ 10994—74) [c.221]

Оставшиеся снизу перемычки корпуса адаптера при наложении на силовой блок и кольца 3 ч 5 соединяются с проставками 7 и поэтому на рабочей поверхности плпты кон-центрично расположенные полюса приобретают определенную полярность. В пазы корпуса 4 снизу, через немагнитные прокладки 11, заводятся вставки 10, представляющие собой своеобразные гребенки, основания которых соединяются с торцовыми поверхностями сердечников 6. Таким образом на поверхности плиты образуются концентрически расположенные чередующиеся полюса ( V и S). [c.204]

Принцип действия магнитного толщиномера состоит в том, что благодаря наличию на стали немагнитного покрытия сила взаимодействия постоянного магнита со сталью изменяется, что и фиксируется на шкале прибора. Прибор Т-55 (вес 200 г) состоит из двух постоянных магнитов (размером 10Х 15X25 мм), в поле которых вращается рамка. Обмотка подвижной рамки имеет высокое электрическое сопротивление. При установке на изолированный трубопровод и кратковременном включении сухой батареи (типа ФБС—0,2 а ч) стрелка прибора, укрепленная на [c.164]

На рис. 4.1 показаны электромагнитные ГУ круглой и прямоугольной форм. В стальном массивном корпусе 5 из стали с высокой магнитной проницаемостью размещена катушка электромагнита 4, удерживаемая снизу полюсами 3 ч 1 и немагнитной, из высокомарганцовистой стали (до 15%), шайбой 2. Обмотка электромагнита, размещенная в герметичной оболочке, выполнена секционной, причем каждая секция намотана голой медной лентой. Витки секций изолированы тонкой асбестовой бумагой, пропитанной изоляционным теплостойким лаком или стекловолокнистой лентой и залиты под давлением теплостойкой заливочной массой, которая заполимеризована, что обеспечивает хорошую электрическую и механическую прочность катушки, а также и хороший отвод тепла. [c.216]

Производительность сепаратора до 15 т/ч, напряженность магнитного поля 1000 э, скорость вращения барабана 60—300 об1мин. Металлическая составляющая легированных пылевидных отходов часто немагнитна или. слабо магнитна, поэтому для извлечений легированного металла из таких отходов рекомендуется метод электростатической сепарации, который основан на разности электропроводностей разделяемых материалов. Для электростатической сепарации необходимы электрическое поле высокой напряженности и заряженные частицы, при этом используются непостоянные во времени электрические заряды, представляющие собой силы, действующие на частицы в электрическом поле. [c.409]

Процесс перемагничивания зависит от особенностей кристаллического и фазового строения материала, от степени его однородности, наличия в нем дефектов, включений и т. д. Наиболее трудным процессом перемагничивания, т. е. требующим наиболее высоких значений внешнего размагничивающего поля, является процесс однородного вращения векторов намагниченности материала. В этом случае предельные значения коэрцитивной силы Нсм должны Д0СТПГЯТ1. п.ч пряженности поля анизотропии Нсм= К IМя в одноосном материале с высокой магнитокристаллической анизотропией и Нсм=Мд12 — в материале, состоящем из однодоменных частиц с высокой анизотропией формы, разделенных немагнитными прослойками. [c.46]

Для автоматизированного контроля толщины неэлектропроводящих покрытий, нанесенных на немагнитные металлические изделия, создана РТК НК на базе вихретокового толщиномера и промышленного миниробота. В случае отклонения толщины покрытия по верхней или нижней границам поля допуска робот останавливает операцию контроля. Поверхность сканирования определяется максимальным перемещением преобразователя рабочего органа робота в горизонтальной плоскости (до 105 мм) и углом поворота (до 180°). Диапазон измеряемых толщин покрытий О. .. 2 мм погрешность измерения 5 % производительность 900 операций/ч. [c.598]

Магнитные характеристики N1—Р покрытий. Коэрцитивная сила (Яс), остаточная индукция (В ), максимальная индукция (Вт) покрытий опредбляются технологией их получения, химическим составом и структурным состоянием. Так, если магнитные свойства покрытий с 3% Р близки к магнитным свойствам электролитического никеля, то покрытие с 11% Р немагнитно. Термообработанные N1—Р покрытия при прочих равных условиях более магнитны, чем нетермообработанные. Как видно из табл. 58, нетермообработанные, полученные из кислого раствора и содержащие более 8% Р покрытия неферромагнитны после 1 ч термообработки при 400° С они становятся магнитными. Что касается покрытий, полученных из щелочного раствора и содержащих до 5% Р, то они и в нетермо-обработанном состоянии ферромагнитны. Измерения показали также, что восприимчивость насыщения электролитического никеля, рассчитанная на 1 г, составила 14,9-10" (при толщине покрытия 60 мкм), а химически восстановленного никеля — 1,6-10 (толщина слоя 42 мкм). Относительная магнитная восприимчивость электролитического никеля (литой никель взят в качестве эталона) оказалась равной 37,3%, в то время как для химически осажденного никеля эта величина составляла всего 4%, [c.119]

Недавно была успешно испытана первая опытная промышленная конденсатоочистка производительностью 300 т/ч с предвключенными магнитными фильтрами (диаметр 600 мм, высота цилиндрической части корпуса— 1 200 мм). В нижней части этого фильтра имеются магнитные карманы-ловушки для крупных частиц магнетита (чешуйки окалины, сварочный грат). Перед промывкой фильтра магниты этих ловушек извлекаются из фильтра, а задержанное ими железо сбрасывается с Тильз из немагнитного металла (нержавеющая сталь У-2А) и смывается водой. В цилиндрической части фильтра размещено 972 постоянных магнита, омываемых очищаемым конденсатом со скоро- [c.123]

Сплав uNi 45 используют в основном для изготовления немагнитных деталей отклоняющих систем электронно-лучевых трубок (см. рис. 5-2-16, 8-5-28, 10-2-77 и Г5-65С), а также, вследствие его. малой теплопровод-иости, для держателей электродов и в особенности для вводов ламп накаливаиия . Проволоки соединяются с впаянными в стекло выводами обы чно путем сварки в газовом пламени. Место спая вшлавляют в стекло прессованной ножки (рис. 6-3-5). Хотя константан вследствие своего высокого коэффициента расширения (150-10 ) в таких впаях в обычное свинцовое стекло ножки (90 10 ) не создает герметичного перехода, однако он плотно прилегает к стеклу, так как при впаивании на поверхность сплава диффундирует медь, которая, как у платинита, и создает прО Ч ный контакт со стеклом . [c.309]

Механические свойства немагнитной стали Х24Г14АН7М после ковки (охлаждение на воздухе) и отжига (1 ч) [c.287]

В табл. 1.3.133 и 1.3.134 приведены химический состав и механические свойства перспективных для практического применения немагнитных сталей, упрочняемых карбидами УС. Одна из них, сталь 45Г14Н9ХЗЮФ способна упрочняться при азотировании из-за наличия А1 = 0,4...1,1 % и Сг = 0,5...4 %. Содержание хрома в этой стали ограничено с целью предотвращения возможности образования карбида СггзС . После закалки начиная с 1150 °С и старения при 650 °С в течение 20 ч толстостенные трубы из стали 45Г14Н9ХЗЮФ имеют й й 1150 МПа, Оо2 1000 МПа, 6 й 14 %, ф й 30 %, кси г 0 ,65 МДж/м . [c.293]

Стареющие немагнитные Мп-М1-У-С-ста-ли с Си = 2...4 % (например, сталь 40Г10Н10Д2Ф, содержащая С = 0,42 % N1 = = 10,0 % Мп = 10,4 % V = 1,38 % и Си = = 2,05 %), после закалки начиная с 1150 °С и старения при 650 °С в течение 10-20 ч имеют высокий комплекс механических свойств и потенциал коррозии (-400 мВ) такой же, как у средне- и низколегированных сталей. Такие немагнитные и ферромагнитные стали могут совместно эксплуатироваться в коррозионноактивных средах (например, в морской воде). Благодаря удовлетворительной технологической пластичности при высоких температурах из стали 40Г10Н10Д2Ф изготовляют высокопрочные немагнитные трубы для телеметрических систем, предназначенных для направленного горизонтального и наклонного бурения газовых и нефтяных скважин. [c.295]

У немагнитных стареющих ванадийсодержащих сталей с высокой интенсивностью деформационного упрочнения аустенита достигается значительное повышение статической и циклической прочности и релаксационной стойкости как после пластического деформирования, так и после старения. Наибольшее упрочнение имеют стали, легированные марганцем и кремнием в количествах, снижающих энергию дефектов упаковки их аустенита до 10-15 мДж/мЧ Например, у стали 40Х12Г16Н7МСФ, имеющей такую энергию дефектов упаковки аустенита, после волочения с обжатием 75 % прирост составляет 1100 МПа при сохранении удовлетворительной пластичности и стабильности аустенита по отношению к у-а-превращению. Особенностью структуры деформированной стали является наличие большого количества изогнутых деформационных двойников шириной около 0,1 мкм. Дополнительное повышение прочности (Og < 2500 МПа (см. табл. 1.3.134) и релаксационной стойкости немагнитной проволоки из стали 40Х12Г16Н7МСФ (см. табл. 1.3.133) достигается в процессе последеформационно-го нагрева при 450 °С с вьщержкой 1 ч в результате вьщеления дисперсных карбидов V и Сг2зС . Пластическое деформирование перед старением предотвращает образование непрерывных зернограничных вьщелений, ухудшающих механические свойства стали. Гидроэкструзия по сравнению с прокаткой или волочением приводит к более высокому упрочнению сталей при значительно меньшем снижении пластичности, что в значительной степени связано с формированием ячеистой структуры, измельчением карбидных частиц и их более равномерным распределением. Оптимальное [c.295]

Для криогенной техники можно применять стареющие немагнитные Сг-Мп-К1-У-К-ста-ли с энергией дефектов упаковки в аустените не менее 25 мДж/м . Например, у стали Х14АГ20Н9МФ с К = 0,35 %, у которой после закалки начиная с 1170 °С и старения при 650 °С в течение 5 ч при температуре +20...-253 °С достигаются oq2 = = 700...1660 МПа и кси = 0,6...2,1 МДж/м . [c.296]

Более высокое упрочнение у немагнитных высокоазотистых сталей с V < 2,3 % достигается после холодного пластического деформирования и последующего старения. Например, сталь Х22АГ15Н8МФ (см. табл. 1.3.136) в результате гидроэкструзии с е = 50 % и последующего старения при 600 °С в течение 2 ч имеет Од 2 = 1980 МПа (см. табл. 1.3.137). [c.297]

Наряду с <°-пой компенсацией от современных Ч. требуется также компенсация на барометрич. давление, в особенности для бортовых авиационных Ч. Опыты (поставленные в последнее время) для выяснения влияния переменного давления показали, что нри понюкении давления вплоть до вакуума Ч. уходят вперед на 7—18 ск. в сутки. При повышении давления до 3 кг1см сверх атмосферного получалось примерно той же величины отставахп е но сравнению с ходом нри 750 мм рт. ст. Очень сильное влияние на р аботу баланса, вплоть до полнот остановки Ч., оказывает намагничивание частей Ч., органов хода и пружины, к-рое может иметь место благодаря близости Ч. с проводами, несущими сильный ток, или с электрич. ма шинами. Попытки заменить сталь для наиболее ответственных частей в Ч. до сих пор не увенчались успехом, тем более что немагнитные стали не обладают теми механич. свойствами, к-рые предъявляются часовой пром-стью к материалам для изготовления Ч. до сих пор в т. н. антимагнитных Ч. только спиральная пружина делается из палладия, не обладающего однако ценными свойствами стали и в особен- [c.422]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...