Немагнитные стали повышенной прочности

Немагнитные стали повышенной прочности [c.252]

Сталь относится к аустенитным, имеет несколько повышенную прочность вследствие больших присадок азота [226], изготовляется в виде толстого листа, рекомендуется в качестве немагнитной. При высоких температурах прочностные свойства этой стали несколько выше, чем у хромоникелевой стали типа 18-8. [c.447]

Легированной сталью называют сплав железа с углеродом, в который кроме марганца, кремния, серы и фосфора входят элементы, специально добавленные для повышения прочности или получения стали с особыми свойствами (нержавеющей, жаростойкой, немагнитной и т. д.). Легирующие элементы, вступая во> взаимодействие с железом и углеродом, изменяют физические и химические свойства стали. [c.78]

В качестве немагнитных (парамагнитных) материалов могут применяться цветные металлы, стали и чугуны с аустенитной структурой. Применение немагнитной стали имеет преимущества перед применением цветных металлов вследствие ее меньшей стоимости, повышенной прочности и меньших потерь на вихревые токи в изделиях, работающих в переменном магнитном поле. [c.778]

Стали немагнитные повышенной прочности используют для немагнитных бандажных колец электрогенераторов. В этих сталях аустенитного класса повышенные прочностные свойства, соответствующие уровню свойств конструкционных улучшаемых сталей, достигаются холодной или теплой пластической деформацией, упрочнением в результате дисперсионного твердения, упрочнением посредством фазового наклепа при последовательном проведении прямого и обратного мартенситных превращений. [c.552]

СТАЛИ НЕМАГНИТНЫЕ ПОВЫШЕННОЙ ПРОЧНОСТИ [c.572]

Стали этого типа получили широкое применение в различных отраслях промышленности в качестве нержавеющего, коррозионностойкого и окалиностойкого материала. Сочетая умеренную прочность, высокую пластичность, немагнитность, повышенные механические свойства при высоких температурах, имея хорошую свариваемость, высокие прочность и пластичность в сварных соединениях, они в ряде отраслей промышленности являются основным, весьма ценным конструкционным материалом, [c.22]

После выбора круга и балансировки его устанавливают на станок. Чтобы убедиться в прочности круга, его обкатывают на станке в течение 4—5 мин с установленным кожухом. Не обкатав шлифовальный круг, нельзя приступать к работе. После обкатки шли( ю-вального круга, его правят техническим алмазом, или алмазным карандашом. По окончании наладки шлифовального круга приступают к установке детали. Перед установкой детали на стол проверяют наличие забоин или других отклонений, так как качество и точность обработанной детали зависят от состояния рабочей поверхности стола. Если рабочий стол станка имеет поверхность, которая не может обеспечить качество и точность обрабатываемой детали, его шлифуют. Обычно стремятся при наименьшем съеме металла с поверхности стола получить высокую точность его поверхности. Во избежание нагрева стола рекомендуется его шлифовать глубиной резания не более 0,01 мм при минимальном числе оборотов. Общий съем металла при шлифовании стола не должен превышать 0,04— 0,05 мм. Получаемая поверхность должна быть тусклой и не иметь блестящих пятен и следов шлифовальных прижогов. После того как стол прошлифовали, его проверяют на точность. И только тогда приступают к установке деталей. Перед установкой деталей необходимо выбрать метод крепления их на столе. Детали, изготовленные из цветных металлов, немагнитны, поэтому для их крепления применяют машинные тиски и другие специальные приспособления. При шлифовании магнитных деталей, изготовленных из стали или чугуна, возможен случай продольного смещения деталей по столу под действием случайно возникших, повышенных сил резания. Поэтому шлифуемые детали необходимо охватить дополнительными подпорными стальными планками, которые являются опорой деталей. Высота опорных планок должна быть ниже шлифуемых деталей, чтобы в процессе шлифования круг их не касался. После установки деталей на рабочий стол станка, включают электромагнит и продольное движение стола. Шлифовальную бабку подводят вручную к шлифуемым деталям, постепенно вводя шлифовальный круг в соприкосновение с ними. Нельзя также подводить шлифовальный круг вплотную к детали на быстром ходу во избежание удара его [c.266]

Стеклопластики являются одними из наиболее перспективных конструкционных материалов, сочетающими, многие ценные свойства. Они обладают высокой механической прочностью, не уступающей прочности качественных сталей и цветных сплавов, малым удельным весом, влагостойкостью и электроизоляционными свойствами, не корродируют и не гниют, не стареют, имеют повышенную теплостойкость, немагнитны. КАСТ-1,2 применяют ши- [c.28]

Один из новых путей повышения прочности немагнитных сталей состоит в использовании парамагнитного е мартен сита, образующегося в низкоуглеродистых сталях с 16— 22% Мп (см рис 71, б) Двухфазные ("у+е) стали ипа 05Г20 имеют после закалки более высокие прочностные свойства по сравнению с однофазными аустенитными сталями (сто 2=370—450 МПа, Ств=750—950 МПа, 6=30— 40 %, =35—60 %) и могут найти применение в качестве конструкционного немагнитного материала [c.252]

Небольшие количества бериллия применяют для легирования специальных сплавов на основе меди, никеля, алюминия. Введение его в эти пластичные металлы сильно повышает их твердость и прочность. Так, прочность берил-лиевой бронзы ( u-f2—3 % Be) достигает 1800 МПа (как у высокопрочных сталей) и в то же время не дает искр при ударах. Сплавы на основе Си, Ni или А1 с Be имеют высокую коррозионную стойкость в сухом и влажном воздухе, немагнитны, обладают повышенной упругостью и прочностью и мало изменяют свои свойства при нагреве до 300—400 °С. Все это позволяет применять такие сплавы для деталей приборов и механизмов. Примесь 0,5—1,5 % Be предохраняет серебро от тускнения. Есть сведения, что добавка около 0,01 % Be в жидкий магний увеличивает жаростойкость расплава магния, устраняя опасность его вспышки, и позволяет поднимать температуру расплавленного магния от 680 до 800 X, что иногда необходимо. [c.277]

В моиографии pa MOTpoia возможносхь повышения прочности немагнитных аустенитных сплавов и. сталей на Fe-Ni основе методом фазового наклепа, основанным упрочнении аустенита в результате проведения прямого и обратного мартенситных у а превращений. Приводятся как литературные данные, так главным образом и результаты систематических исследований, выполненных в Институте физики металлов УНЦ АН СССР. [c.2]

Аустенитные стали. Исследования, выполненные авторами, показали, что ТЦО аустенитных сталей типа 08Х18Н10Т в целях, повышения прочности при Сохранении пластичности и немагнитности следует вести по режиму 8-кратное охлаждение заготовок или небольших изделий в жидком азоте (—196°С) с последующим нагревом до 700°С и охлаждением на воздухе до комнатной температуры. Изменение механических и физических характеристик стали 08X18Н1 ОТ показайо в табл. 3.17. Из анализа [c.107]

Для изготовления литых деталей применяют следующие сплавы чугуны (серый, белый, ковкий, модифицированный, высокопрочный магниевый, антифрикционный, жаростойкий, кислотоупорный, немагнитный и др.) углеродистую сталь для обеспечения повышенной прочности и пластичности легированную сталь для получения специальных свойств алюминиевые, магниевые и титановые сплавы для деталей с малым весом и высокой удельной прочностью медные сплавы (латунь, бронза) для изготовления отливок с повышенной электронроводностью, теплопроводностью и низким коэффициентом трения и др. [c.93]

Возможность существования немагнитных сплавов железа основана на получении при комнатной температуре немагнитной аустенитной структуры (магнитная проницаемость не более 1,05—1,5 гс/эрст). Аустенит можег быть зафиксирован при комнатной температуре путем легирования стали элементами, повышающими устойчивость переохлажденного аустенита и понижающими температуру у й-превращения ниже комнатной. Этот аустенит весьма устойчив и распадается только при длительных нагревах при температурах выше 500—600° или при охлаждении до температуры ниже нуля. Аустенитные немагнитные стали, естественно, содержат никель или марганец или оба элемента совместно (табл. 25 и 26). Чисто никелевые стали дороги, и поэтому никель в них частично заменяют марган -цем. Для повышения прочности к ним добавляют и хром. Особой прочностью обла-яают хромоникельмарганцевые стали, содержащие вольфрам (например, 0,5— [c.950]

Марганцовистая аустенитная сталь ПЗ в качестве немагнитной применяется весьма ограниченно ввиду ее плохой обрабатываемости резаннем. Это объясняется сильной склонностью высокоуглеродистого и высокомарганцевого аустенита к наклепу. Сталь с 0,4—0,45% С и 13—14% Мп и дополнительно легированная алюминием (3,0—3,5% AI) 1 лучше обрабатывается резанием. Влияние алюминия сказывается в уменьшении твердости и в особенности склонности к наклепу (фиг. 184 и 185) на последней фигуре твердость показана внутри отпечатка. Однако при содержании алюминия больше 3,5% в структуре появляется а фаза, которая повышает и твердость, и особенно магнитную проницаемость ц, что недопустимо (фпг. 186). Для повышения прочности к подобной марганцевоалюминиевой стали рекомендуется добавлять медь или хром в количестве 2,5% (см. состав № 9 в табл. 1). [c.780]

С повышением содержания азота до 1,0 % в немагнитных хромоникелевых и хромомарганцевых сталях после высокотемпературной закалки сохраняется прямо пропорциональная зависимость предела текучести и обратно пропорциональная зависимость относительного удлинения от содержания азота. Отличительной особенностью механических свойств немагнитных сталей с высоким содержанием азота после закалки является незначительное снижение ударной вязкости с ростом содержания азота. При содержании в аустените до 1 % азота у таких сталей K U > 0,8 МДж/м . Немагнитные стали с высоким содержанием азота по сравнению с немагнитными сталями с высоким содержанием углерода имеют лучшее сочетание прочности и пластичности после закалки, горячего деформирования и последующего высокотемпературного нагрева (табл. 1.3.127). Массовая доля (%) элементов в стали Х24Г14АН7М Сг = 24,25 Мп = 13,6 Ni = 7,1 Мо = 1,45 С = 0,083 N = 0,88. [c.287]

У немагнитных стареющих ванадийсодержащих сталей с высокой интенсивностью деформационного упрочнения аустенита достигается значительное повышение статической и циклической прочности и релаксационной стойкости как после пластического деформирования, так и после старения. Наибольшее упрочнение имеют стали, легированные марганцем и кремнием в количествах, снижающих энергию дефектов упаковки их аустенита до 10-15 мДж/мЧ Например, у стали 40Х12Г16Н7МСФ, имеющей такую энергию дефектов упаковки аустенита, после волочения с обжатием 75 % прирост составляет 1100 МПа при сохранении удовлетворительной пластичности и стабильности аустенита по отношению к у-а-превращению. Особенностью структуры деформированной стали является наличие большого количества изогнутых деформационных двойников шириной около 0,1 мкм. Дополнительное повышение прочности (Og < 2500 МПа (см. табл. 1.3.134) и релаксационной стойкости немагнитной проволоки из стали 40Х12Г16Н7МСФ (см. табл. 1.3.133) достигается в процессе последеформационно-го нагрева при 450 °С с вьщержкой 1 ч в результате вьщеления дисперсных карбидов V и Сг2зС . Пластическое деформирование перед старением предотвращает образование непрерывных зернограничных вьщелений, ухудшающих механические свойства стали. Гидроэкструзия по сравнению с прокаткой или волочением приводит к более высокому упрочнению сталей при значительно меньшем снижении пластичности, что в значительной степени связано с формированием ячеистой структуры, измельчением карбидных частиц и их более равномерным распределением. Оптимальное [c.295]

Так, при одинаковой прочности (например, 0 =450 МПа) изделия из титановых сплавов в 1,8 раза легче стальных. У этих сплавов хорошие жаропрочные свойства и отсутствует хладноломкость, в том числе при очень низких температурах. Титановые сплавы практически превосходят нержавеющие стали, медные и никелевые сплавы в стойкости против коррозии в морской воде, а также в таких агрессивных средах, как влажный хлор, горячая азотная кислота высокой концентрации и др. Титановые сплавы немагнитны, обладают низкой теплопроводностью и малым коэффициентом линейного расширения. Вместе с тем они уступают сталям, особенно с повышенным содержанием углерода, в твердости и износостойкости. Титановые сплавы удовлетворительно обра-батьгоаются резанием, могут свариваться. [c.197]

Стали этого типа получили широкое применение в различных отраслях промышленности в качестве коррозионностойкого и окалиностойкого материала. Это объясняется прочностью, высокой пластичностью, немагнитностью, повышенными механическими свойстЬши при высоких температурах, хорошей свариваемостью, а также высокой прочностью и пластичностью в сварных соёдннениях. [c.238]

Дальнейшее повышение коррозионной стойкости может быть достигнуто совместным легированием хромом и большими количествами никеля или марганца. В этом случае сталь приобретает аустенитную структуру и не имеет аллотропических превращений. У таких сталей меньшие характеристики прочности, чем у хромистых, и большая пластичность. В отличие от хромистых хромоникелевые н хромомарганцовоникелевые стали немагнитны. Такие стали, как 0Х18Н10Т, Х17Н13М2Т и др. широко применяют для сварных конструкций, работающих в [c.134]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...