Деформация процессы отпуска

На ускорении или замедлении из-за деформаций процесса возникновения склонности к МКК будет сказываться содержание в стали легирующих элементов особенно тех, которые влияют на количество углерода на границах зерен (никеля, бора, кремния, молибдена). Деформация после отпуска всегда уменьшает, причем в значительно большей степени, чем до отпуска, склонность аустенитных хромоникелевых сталей к МКК, так как дробление зерен и нарушение непрерывности их границ препятствует проникновению разрушения в глубь металла. [c.57]

Очень важным видом исследования является изучение топкой кристаллической структуры закаленной стали и ее изменений в процессе отпуска, пластической деформации и др. [c.28]

Влияние предварительной деформации аустенита на процессы отпуска мартенсита. [c.329]

Нагретые под закалку инструменты в начале вертикально опускают на 35—50 с в масло с температурой 20—60° С, а затем помещают под пресс. Коробления, остающиеся на деталях, после их деформации окончательно устраняются в процессе отпуска, который также выполняют между плитами, нагретыми электрическими обогревателями. Инструмент слегка сжимают, а по достижении 150—200° С зажимают плотно. В холодном состоянии перед отпуском тонкие плоские и круглые длинные инструменты не следует травить или сильно сдавливать — эти операции нужно выполнять с подогревом до 150—160° С. [c.39]

Нм (1000—1700 А). В литературе имеется ряд данных об измельчении доменов при деформации [371 372, с. 1181 и 1185 373]. Можно ожидать, что при этом уменьшается и толщина стенки доменов [373]. Изменение доменной структуры в процессе отпуска деформи- [c.167]

Выше показано, что для получения надежной адгезии хромовых покрытий на стали необходимо нагревать деталь к началу конденсации паров хрома до температуры не ниже 450° С. Учитывая особенности термической обработки деталей пресс-форм, можно совместить процесс хромирования с операций отпуска. В процессе отпуска происходит незначительная деформация детали, однако небольшое изменение геометрии формующей полости матриц во многих случаях не играет существенной роли (например, при изготовлении изделий местной промышленности, игрушек, сувениров и т. п.). Формующие полости таких пресс-форм можно успешно хромировать в вакууме, совмещая отпуск с хромированием. Если в результате термической обработки возникают значительные деформации, то необходимо увеличить толщину хромовых покрытий до 100—200 мкм. После хромирования производят доводку поверхностей до требуемых размеров и их полирование. [c.92]

Ориентация дислокационной структуры влияет и на ориентацию выделений карбидов. Это связано с диффузией атомов углерода к дислокациям как в процессе высокотемпературной деформации, так и в процессе отпуска. [c.72]

Влияние деформации на процессы отпуска. Холодная деформация усиливает выделение углерода из пересыщенного а-твердого раствора [53] и способствует распаду остаточного аустенита [54]. Показано [55], что деформация на 2,4% уменьшает относительное количество остаточного аустенита на 29%, деформация на 8%—еще на 36%, при деформации 11% остаточный аустенит почти полностью распадается. Распад мартенсита под влиянием деформации на 18% происходит так же, ках при отпуске на 100—120° [55. 56]. [c.697]

Большое удельное давление, применяемое для обжатия прокатываемых заготовок, и высокие температуры обусловливают частичное схватывание металла валков с заготовкой. Этому способствуют трещины, образующиеся на поверхности валков вследствие термической усталости. В результате происходит вырывание отдельных частиц с рабочей поверхности валка. Немалую роль в износе прокатных валков играет и истирание, особенно при буксовании валков и в момент захвата заготовок. В рабочем слое валка происходят сложные процессы, связанные с пластической деформацией, рекристаллизацией, отпуском, диффузией к даже закалкой, зависящие от разнообразных факторов, учет которых представляет большие трудности. [c.161]

Когда в процессе отпуска действие сил упругой деформации закончится, корпус 15, прекратив вращаться, затормозит движение гайки 30 на винте 2 и стакан 11 под действием пружины 13 переместится влево. [c.215]

Возвратная пружина 14 сжимается, гайка 3 под действием пружины 30 навинчивается на винт 1 на величину упругой деформации рычажной передачи. В процессе отпуска, вследствие снижения давления в тормозном цилиндре, тормозные усилия ослабевают и упру гае деформации рычажной передачи уменьшаются. Как только усилие упругих деформаций станет меньше усилий сжатой пружины 23, упор привода 17 к этому времени отойдет от торца крышки 16, на величину упругой деформации наконечника 26 выйдет из зацепления с конусной втулкой. В этот момент гайка 3, которая нахо- [c.100]

Возвратная пружина 13 сжимается, гайка 30 под действием пружины 29 навинчивается на винт 2 на величину упругой деформации рычажной передачи. В процессе отпуска, вследствие снижения давления в тормозном цилиндре, тормозные усилия ослабевают и упругие деформации рычажной передачи уменьшаются. Как только усилие упругих деформаций станет меньше усилий сжатой пружины 21, упор привода 17 отойдет от торца крышки [c.198]

Когда в процессе отпуска действие спл упругой деформации рычажной передачи прекратится, корпус регулятора 15, прекратив вращение, затормозит движение гайки 30, зафиксировав ее 108 [c.198]

Низкотемпературная термомеханическая обработка (НТМО) заключается в интенсивной пластической деформации стали в температурном интервале устойчивого аустенитного состояния. Процесс (рис. 86, й) состоит в нагреве до 900—1000°С, быстром охлаждении до 450 —550"С, многократном пластическом деформировании при этой температуре с большой степенью деформации (до 90%), закалке на мартенсит и отпуске при 250—400°С. [c.174]

Другой способ упрочнения основан на деформационном старении мартенсита (ДСМ). При этом способе (рис. 86,Э) сталь вначале подвергают упрочняющей обработке (закалке и отпуску при 250 — 400°С), деформируют в холодно.м состоянии при степени деформации 1 — 3% и подвергают старению в течение 1—2 ч при температуре примерно на 100°С ниже температуры отпуска. В процессе старения прочность стали повышается до 200—250 кгс/мм . Отношение предела текучести к пределу прочности становится равным Вследствие [c.176]

При нагреве до Гтах ниже неравновесной Ас фазовые и структурные превращения происходят в том случае, если сталь перед сваркой находилась в метастабильном состоянии для этого диапазона температур. Метастабильны исходные состояния стали после холодной пластической деформации, закалки и низкого отпуска, закалки и старения. В холоднодеформированной стали развиваются процессы возврата и рекристаллизации обработки. Последний процесс приводит к разупрочнению соответствующей зоны сварного соединения. В низкоуглеродистой стали при нагреве свыше 470 К возможно деформационное старение, приводящее к снижению пластичности стали. В закаленных и низко-отпущенных сталях происходят процессы высокого отпуска, в результате чего сталь в этой зоне разупрочняется. В мартенсит-но-стареющих сталях при T zk выше их температур старения протекает процесс перестаривания, заключающийся в коагуляции интерметаллидов и приводящий к разупрочнению соответствующей зоны соединения. [c.517]

Внутренние остаточные напряжения, возникающие в процессе отливки, сварки, штамповки или термической обработки деталей, с течением времени могут вызвать деформацию (коробление) детали. Для уменьшения этих напряжений применяют отжиг, старение или отпуск. [c.128]

Правда, в связи с успешным развитием скоростных методов штамповки, позволяющих выполнять операции пластической деформации и придавать изделию необходимую форму настолько быстро, что процессы собирательной рекристаллизации, а также отпуска не успевают совершиться, оказывается возможным подвергать металл теплой деформации также путем штамповки. Применение же ковки в большинстве случаев практически исключается. [c.60]

После аустенизации при 870° образцы указанных сталей охлаждались на воздухе до температуры прокатки (427—565°), подвергались деформации со степенями обжатия до 93% и закаливались с охлаждением в масле. Упрочненные образцы отпускались при температурах до 427°. Механические свойства обработанных сталей были приведены в табл. 11 [120]. Микро-структурный анализ упрочненных образцов показал, что обработка аустенита давлением вызывает уменьшение размера мартенситных пластин, образовавшихся из деформированного аустенита, причем данный процесс ускоряется с ростом степени деформации (табл. 18). [c.81]

Рентгенографические исследования [100, 109] подтверждают, что непосредственно в процессе деформирования стали по режиму ВТМО происходит выделение углерода и одновременное дробление блоков аустенитных зерен. Однако у стали, не прошедшей отпуска, последний эффект не проявляется, поскольку он перекрывается более сильным эффектом, связанным с обеднением аустенита углеродом при деформации. При сравнительно небольших степенях обжатия (до 30%), не вызывающих значительного выделения углерода из твердого раствора, но приводящих к его деформационному упрочнению, снижается способность аустенита к образованию полос сдвига. А именно полосы сдвига при их образовании являются потенциальными центрами кристаллизации (для последующего мартенситного превращения). Все это приводит к увеличению остаточного аустенита после таких режимов ТМО, что было отмечено также в ряде других работ [106, 120 и др.]. При больших степенях деформации решающую роль в рассматриваемых процессах приобретает другой фактор — обеднение аустенита углеродом. В результате точка мартенситного превращения повышается, а количество остаточного аустенита в структуре стали уменьшается [100]. Такое изменение соотношения фазовых составляющих приводит к повышению не только прочности, но и пластичности стали при некоторых средних значениях обжатия после ВТМО наблюдается максимум пластичности, что соответствует состоянию, когда после закалки сохраняется наибольшее количество остаточной у- или р-фазы (для сплавов на основе титана) [100, 130, 134]. [c.82]

Процесс динамического старения закаленной и низкоотпущен-ной стали заключается в нагружении до напряжений, вызывающих возникновение небольшой остаточной деформации и отпуска при повышенной температуре в условиях постоянной общей деформации или напряжения. В процессе отпуска под напряжением происходит релаксация локализованных внутренних микронапряжений или при ускоренном распаде мартенсита. Возникающая в процессе нагружения и развивающаяся во время отпуска малая пластическая деформация приводит к изменению исходной субструктуры,. которая, возможно, становится полигонизованной и закрепляется выделяющимися на дефектах дисперсными частицами карбидов. Этот метод динамичед ого старения был опробован на упругих чувствительных элементах из стали 50ХФА для прецизионных манометров. После закалки к отпуска при 150° С упругие элементы разжимали до появления остаточной деформации, а затем подвергали отпуску под нагрузкой в специальном приспособлении. В результате динамического старения возрастает. предел упругости и в 2,5 раза уменьшается упругий гистерезис, что повышает точность и долговечность приборов [65]. [c.39]

Нагрев изделия в процессе отпуска до 650—750° в зависимости от марки стали приводит к снятию сварочных напряжений за счет прохождения процесса релаксации. Однако в процессе охлаждения после отпуска в разнородных соединениях, в отличие от однородных, вновь возникают остаточные напряжения, но уже вызванные не неравномерностью нагрева при сварке, а разностью коэффициентов линейного расширения контактируемых материалов. Так, при охлаждении аустенитная составляющая стремится получить большее укорочение, чем перлитная, за счет того, что коэффициенты линейного расширения аустенита на 20—40% больше, чем перлита. Наличие в сварном соединении жесткой связи между ними препятствует свободной деформации отдельных составляющих и вызывает появление в сварных соединениях L новых остаточных напряжений. Вслед- в,кГ1мм г ствие этого в аустенитных ободе и шве возникают напряжения растял<ения, а в перлитном центре — напряжения сжатия, причем в зоне сплавления наблюдается скачок величины напряжений с переменой их знака. [c.49]

Релаксационная обработка. Такая обработка представляет собой разновидность термомеханической обработки, в которой нагрев и деформационное воздействие совмещены в одной операции. При этом уровень действующих напряжений и температура иагрева должны быть таковы, чтобы в металле параллельно с развитием микропластических деформаций, снижающих уровень микронапряжений, могли идти процессы отпуска или возврата. В этом случае перераспределение дислокаций ведет к формированию более стабильной дислокационной структуры, к уменьшению внутренних напряжений, а следовательно, и к возрастанию предела упругости и релаксационной стойкости. Существенно, что сопротивление микропластическим деформациям- возрастает только тогда, когда направление деформации при предварительном нагружении совпадает с направлением деформации при последующем испытании или эксплуатации [14]. В противном случае указанные характеристики имеют значения ниже исходных. Такая анизотропия сопротивления микропластическим деформациям свидетельствует об образовании в процессе релаксационной обработки ориентированной дислокационной структуры, получившей название текстура дислокаций. Поэтому релаксационная обработка весьма перспективна как средство повышения размерной стабильности высокоточных деталей приборов, работаю1цих преимущественно в условиях статического нагружения при комнатной и повышенных температурах. [c.688]

Результаты исследования кинетики разупрочнения легированных конструкционных сталей для крупных поковок в процессе высокого отпуска показывают [251, 253], что заметное изменение механических свойств, в частности, сопротивления пластической деформации, в процессе отпуска происходит только в первые 50—100 ч. При дальнейшем увеличении длительности отпуска эти свЪйства практически не изменяются, что свидетельствует о достаточной стабилизации структуры. [c.198]

Структура. Сталь 08Х17Н5МЗ принад.чежит к аустенито-мартен-ситному классу кроме указанных структурных составляющих, сталь содержит 15—25% б-феррита. Температура прямого мартенситного превращения в стали близка к комнатной температуре после закалки в структуре стали фиксируется лищь небольшое количество мартенсита. Обработка холодом или пластическая деформация стимулируют мартенситное превращение. В процессе отпуска при температурах до 450—500° С обработанной холодом или нагартованной стали происходит значительный рост предела текучести при малом изменении предела прочности [138]. [c.167]

Устранение деформаци и перемещений путем высокого отпуска деталей в зажимных приспособлениях, где им придается необходимая форма. В процессе отпуска упругие деформацип переходят в пластические и деталь после отпуска сохраняет ту форму, которую имела в приспособлении. [c.184]

Когда в процессе отпуска действия силы деформации рычажной передачи прекратится, корпус регулятора 15, прек та-тив вращение, затормозит движение вспомогательной гайки 3, зафиксировав ее положение на винте 1, и стакан I г год действием возвратной пружины 14 начнет перемещаться влево. [c.100]

Полагаем, что поле начальных напряжений перед отпуском известно. Следовательно, известно и поле начальных упругих деформаций. Здесь целесообразно рассматривать два возможных варианта ведения процесса отпуска первый -- когда толщина элементов детали относительно невелика, например 300...400 мм и менее, при которой заметной неравномерности температуры по сечению в процессе нагрева обычно не возникает, и второй — когда имеет место различная скорость нагрева в различньрс точках детали из-за большой толщины или высокой скорости нагрева. Рассматрим эти два случая. [c.124]

Эффект водородной хрупкости стали наиболее существенно проявляется в интервале температур от минус 20 до плюс 30°С и зависит от скорости деформации [18, 20]. Различают обратимую и необратимую водородные хрупкости. Охрупчивающее влияние водорода при его содержании до 8-10 мл/100 г в больщинстве случаев процесс обратимый, то есть после вылеживания или низкотемпературного отпуска пластичность металла конструкции небольшого сечения восстанавливается вследствие десорбции водорода. Обратимая хрупкость стали обусловливается, в основном, наличием водорода, растворенного в кристаллической решетке. Необратимая хрупкость зависит от содержания в стали водорода в молекулярном состоянии, который агрегирован в коллекторах, где он находится под высоким давлением, вызывающим значительные трехосные напряжения и затрудняющим пластическую деформацию стали. Пластические свойства металла при необратимой хрупкости пе восстанавливаются даже после вакуумного отжига, так как в структуре стали происходят необратимые изменения [21, 22] образование трещин по [раницам зерен, где наблюдается наибольшее скопление водорода, и обезуглероживание стали. [c.16]

Так, в результате обработки методом аусформинг серии высоколегированных конструкционных сталей [116] с содержанием легирующих элементов в пределах 0,28—0,57% С 1,42— 1,46% Сг 4,5—4,75% N1 1,43—1,78% Si (марганец отсутствовал) было получено увеличение предела прочности (при низкотемпературном отпуске на 95°) до величины свыше 280 кГ/мм , а предела текучести — свыше 210 кГ1мм - (отпуск при 260°). Ха ктеристики пластичности при этом возросли с 5 до 8— 97о (относительное удлинение) и с 10 до 50% (поперечное сужение). Деформирование данных сталей в процессе НТМО производилось при двух температурах 535° (область относительной устойчивости аустенита) и 315° (игольчато-троостит-ный интервал переохлажденного аустенита). Если в случае деформации при 535° было получено закономерное монотонное увеличение прочностных характеристик с ростом степени обжатия стали, то в случае деформирования заготовок при 315° прочность стали (в частности, ее твердость) возрастала лишь до деформаций порядка 30% после максимума при 30% обжатия твердость стали начинала уменьшаться [116]. Такое снижение твердости при больших степенях деформации объясняется образованием игольчатого троостита в структуре стали, чего не наблюдается в случае деформирования стали в температурной области относительной устойчивости аустенита. [c.66]

Известно, что НТМО не приводит к заметному подавлению хрупкости стали [108], в то время как ВТМО позволяет резко ослабить проявление отпускной хрупкости в опасном интервале температур отпуска [16, 70, 88, 89] и повысить ударную вязкость при комнатной и низких температурах [16, 70, 77, 88, 89, 90, 92]. В связи с этим значительный интерес представляет комбинированное применение ВТМО и НТМО, причем ВТМО должна привести к подавлению охрупчивания стали при отпуске, а НТМО — резко поднять предел прочности и твердости стали. Совместное применение ВТМО и НТМО было исследовано В. Д. Садовским и др. [108]. Часть образцов стали 37ХНЗА подвергали упрочнению методом НТМО (нагрев до 1150 " подстуживание до БЗО деформация 60% ковкой закалка-f отпуск), другую часть упрочняли по обычному режиму ВТМО (нагрев до 1150° деформация 30% при 900° закалка-f отпуск), а третью партию подвергали комбинированной термомеханической обработке вначале образцы проходили ВТМО, а затем НТМО по указанным выше режимам. Результаты ударных испытаний стали, подвергнутой такой обработке, показали, что совмещение на одном и том же объекте процессов ВТМО и НТМО значительно повышает ударную вязкость в зоне развития обратимой хрупкости и одновременно увеличивает твердость стали. [c.74]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...