Фактор нагрева

Значительная часть вкладываемой мощности (около 60 %) приходится на ту часть дуги, которая горит в сверхзвуковой части сопла. Статическая температура воздуха в сопле меняется не очень сильно из-за одновременного действия двух факторов - нагрева газа дугой и падения статической температуры за счет ускорения газа. Температура торможения при этом непрерывно растет вдоль сопла. Таким образом, предложенная схема нагрева газа в сверхзвуковом сопле открывает путь к дальнейшему увеличению температуры. [c.29]

К — суммарный физический фактор нагрева, мин/см. Отношение называется геометрическим показателем тела [c.41]

Фиг. 8. Влияние различных факторов нагрева т. в. ч. на твердость стали. Верхний ряд — зависимость твердости на поверхности оу температуры нагрева средний ряд — зависимость твердости на поверхности от скорости нагрева в град/сек нижний ряд — изменение твердости по сечению при различных скоростях нагрева [59].

Рис. 2-15. Зависимость фактора нагрева якоря для изоляции классов Р и И (в режимах 60 мин и ПВ = 40%) от номинальной мощности.

Значения фактора нагрева AJa для крановых двигателей 2500—3000 для статора с классом изоляции F, 2800—3400 для статора с классом изоляции Н 1050— 1250 и 1150—1350 для ротора с классом изоляции Ри Н. [c.51]

К положительным особенностям аппаратов с дисперсным теплоносителем следует отнести дешевизну, а также простоту производства как твердого компонента, так и всего теплообменника в целом высокую (по сравнению с газовыми теплообменниками) интенсивность теплообмена и компактность возможность ликвидации затрат металла на изготовление поверхности нагрева достижимость высоких температур непрерывность действия даже при смене поверхности нагрева (насадки) и пр. Наряду с этим следует отметить, что теплообменники с промежуточным дисперсным теплоносителем нуждаются в системе транспорта насадки, отсутствующей в обычных теплообменниках. Это, а также снижение среднего температурного напора, дополнительные требования к материалу насадки (термостойкость, износостойкость и др.), борьба с перетечками одной среды в другую и прочие факторы следует учесть при итоговой оценке эффективности теплообменника. [c.367]

Реактопласты при нагреве превращаются в вязкотекучее состояние и в результате химической реакции переходят в твердое, необратимое состояние. Отвержденные реактопласты нельзя повторным нагревом вновь перевести в вязкотекучее состояние. В процессе полимеризации под действием указанных факторов линейная структура полимера превращается в пространственную. Отдельные виды [c.427]

Скорость, с которой структура поверхности приближается к равновесию, регулируется факторами, подобными тем, от которых зависит скорость рекристаллизации. Обычно чем выше температура, тем выше скорость. Для рекристаллизационного процесса из этого следует, что после отжига при высокой температуре и достижения состояния, близкого к равновесию, последующий отжиг при более низкой температуре вряд ли меняет структуру. Чтобы установилась стабильная структура поверхности, новые вакуумные ленточные лампы необходимо нагревать при температуре около 1900°С в течение от 100 до 300 ч. [c.358]

Зависимость величины зерна от температуры и степени деформации часто изображают в виде диаграмм рекристаллизации (рис. 39). Эти диаграммы дают возможность в первом приближении выбрать режим рекристаллизационного отжига. Но следует учитывать, что результаты отжига зависят и от других факторов. Диаграммы рекристаллизации не учитывают влияния примесей, скорости нагрева и величины зерна до деформации. Чем быстрее нагрев, тем мельче зерно. При уменьшении исходного зерна повышается критическая степень деформации и рекристаллизованное зерно (при данной степени деформации) оказывается мельче. [c.59]

Зависимость кинетики превращений от температуры весьма сложна. Кроме того, кинетика превращений определяется степенью однородности и величиной зерна аустенита, температурой нагрева, содержанием неметаллических включений и посторонних примесей, способом производства стали, раскислением и предварительной обработкой. Эти факторы оказывают существенное влияние на распад аустенита по типу I ступени при промежуточном и мартенситном превращении их влияние уменьшается. [c.94]

В зависимости от конструкции печи, вида теплоносителя, размеров и форм обрабатываемых изделий и других факторов изменяются скорость нагрева, распределение температур по сечению, скорость выравнивания температур и другие характеристики. Нагрев существенно зависит от массивности обрабатываемых изделий. [c.113]

По расположению в сварном соединении различают горячие трещины в шве, в зоне сплавления, в околошовной зоне, а также в зависимости от ориентировки их относительно направления сварки — продольные и поперечные. Во всех случаях вероятность образования трещин определяется соотношением пластических свойств соединений в т.и.х. и темпом деформаций. Однако степень влияния отдельных технологических и металлургических факторов для каждого вида может быть существенно различной в связи с неодинаковыми условиями формирования химической и физической неоднородности в различных зонах сварного соединения. Особо следует выделить трещины повторного нагрева, образующиеся в ранее наложенных валиках при многослойной сварке в результате термодеформационного воздействия от сварки последующих слоев. [c.481]

Для двухкомпонентных сплавов движущая сила выравнивающей диффузии — градиент концентрации, а ее скорость пропорциональна коэффициенту диффузии растворенного элемента. В литых сплавах градиент концентрации зависит от состава сплава и размера элементов первичной кристаллизации (ячеек, ветвей дендритов). Чем они мельче, тем выше градиент концентраций. В этом случае также тоньше частицы избыточных фаз. Эти два фактора служат ускорению общей скорости гомогенизации. Заметное развитие гомогенизация получает в области температур свыше 0,8 как в процессе нагрева, так и охлаждения. По мере развития гомогенизации ее скорость постепенно затухает, поскольку уменьшается градиент концентрации. [c.508]

Способы предотвращения холодных трещин в сварных соединениях направлены на уменьшение или устранение отрицательного действия основных факторов, обусловливающих их образование, путем 1) регулирования структуры металла сварных соединений 2) снижения концентрации диффузионного водорода в шве 3) уменьшения уровня сварочных напряжений. Способы регулирования структуры рассмотрены в п. 13.3. Наиболее часто для предотвращения холодных трещин применяют предварительный или последующий подогрев сварных соединений. При сварке углеродистых и низколегированных сталей, не содержащих активных карбидообразующих, подогрев может исключить закалочные структуры в шве и ЗТВ. Кроме того, подогрев способствует интенсивному удалению Нд из соединения. При невозможности или нецелесообразности применения подогрева проводят низкий или высокий отпуск сварных узлов непосредственно после сварки. Для предотвращения XT в ряде случаев (мартенситные стали небольших толщин) достаточен местный кратковременный отпуск с помощью индуктора ТВЧ или других концентрированных источников теплоты с нагревом до 1000 К в течение 2...3 мин. [c.543]

Коэффициент трения (сцепления) в соединениях с натягом зависит от материала сопрягаемых деталей, шероховатости их поверхностей, натяга, вида смазки, направления смещения деталей и других факторов. В практических расчетах для деталей из стали и чугуна приближенно можно принять / 0,08 (при сборке под прессом) и / л 0,14 (при сборке с нагревом охватывающей детали или с охлаждением охватываемой [13]). [c.223]

Известно, что при быстром и неравномерном нагреве тонкие листы бумаги или металла скручиваются. Такая искривленная форма часто остается и после остывания предметов. Это результат действия внутренних силовых факторов, называемых напряжениями. Если напряжения не исчезают после устранения, вызвавшего их воздействия, то тогда они называются остаточными напряжениями. Остаточные напряжения характеризуют запасенную материалом упругую энергию, а тело ведет себя подобно растянутой пружине, закрепленной с обоих концов. Внешне пружина находится в покое, но если ее разрезать, то обе части резко сократятся, принимая при этом первоначальные форму и размеры. [c.113]

Величина / зависит от многих факторов, как-то способа сборки, материала, смазки и шероховатости сопрягаемых поверхностей, скорости запрессовки и т. д. При сборке методом запрессовки стальных и чугунных детален можно принимать / = 0,08...0,1 при сборке нагревом или охлаждением / 0,12...0,14. [c.397]

Коэффициент теплопроводности твердого молочного жира л (рис. 6.8), как и других неметаллических материалов, возрастает с повышением температуры, но не зависит от режима обработки и от йодного числа. Эти факторы начинают влиять на X в процессе плавления отдельных фракций — в режиме нагрева эффективная Я меньше, чем в режиме охлаждения, т. е. наблюдается тепловой гистерезис максимальная разница в Я, составляет 10 % при 0 С. Гистерезис по Я нельзя объяснить только инерционностью системы, поскольку метод циклов предусматривает строгое выдерживание стационарного режима видимо, при плавлении жидкие фракции иначе располагаются в твердом жире, чем при затвердевании. [c.142]

Наружная обшивка летательных аппаратов при больших скоростях полета значительно нагревается вследствие влияния аэродинамических факторов —сжатия воздуха в окрестности передней критической точки, трения и диссоциации и действия лучистого потока теплоты от Солнца и Земли. [c.244]

В зависимости от степени и условий деформации, температуры, скорости и продолжительности нагрева, природы и чистоты металла и других факторов перечисленные элементарные процессы могут совершаться последовательно или накладываясь один на другой. Как следствие этого, устранение следов наклепа в структуре и в свойствах металла (сплава) может протекать разными путями и с разной полнотой. [c.300]

В реальных металлах и сплавах, а также реальных условиях нагрева имеются вместе с тем факторы, которые могут оказывать тормозящее влияние на процесс рекристаллизации. К ним относятся прежде всего растворенные примеси и частицы дисперсных фаз, канавки термического травления и т.д. Силу, тормозящую рекристаллизацию, обозначают Р торм- [c.325]

Процесс обычно протекает в две фазы, первая из которых — прерывистый разряд при правильном режиме — кратковременна либо отсутствует ведущим фактором нагрева является разряд через устойчивую газовую обо,.10чку у катода. [c.960]

Тепловой режим автокатода из углеродного волокна. Подавляющая часть работ, связанных с тепловыми режимами автока-тодов, посвящена острийным металлическим или пленочным автокатодам [206—209]. Ниже приводится расчет [210 теплового режима автокатода из углеродного волокна на основе ПАН. Расчеты приведены для отдельных микровыступов, определяющих работоспособность автокатода, и включают в себя как факторы нагрева (тепло Джоуля и Ноттингама, ионная бомбардировка), так и факторы охлаждения катода (теплопроводность, тепловое излучение, испарение материала катода). Из анализа эмиттирующей поверхности в растровом электронном микроскопе следует, что характерные размеры микровыступов на торце углеродного волокна таковы радиус закругления вершины 50—100 А, высота 200—400 А, радиус основания 200—500 А. При этом максимальный ток с микровыступа, приводящий к резкой нестабильности, равен 10 мкА, а общий ток с одиночного волокна — 400 мкА. [c.149]

Остаточные напряжения при резании конструкционных материалов образуются в результате неравномерности пластической деформации и значительного нагрева поверхностных слоев. Кроме того, могут происходить и структурные превращения. Механизм образования остаточных напряжений в первом приближении следующий [37]. Сила F вызывает пластическое растяжение верхних слоев, а слои, лежащие ниже, получают упругую деформацию растяжения. После прохода резца упруго-растянутые лoiI стремятся сжаться, но этому препятствуют верхние пластическ1< деформированные слои. В результате внутренние слои останутся частично растянутыми и в верхнем слое возникнут остаточные напряжения сжатия. Под действием второго фактора — нагрева теплом <72 (см. рис. 53) верхние слои стремятся удлиниться, но этому оказывают сопротивление более холодные нижние слои и в поверхностном слое появляются напряжения сжатия. При достаточно интенсивном нагреве эти напряжения могут превзойти [c.73]

Для правильного определения мон ности электродвигателя следует руко-.водствоваться двумя факторами нагревом и допускаемой перегрузкой. Допускаемая кратковременная перегрузка двигателя постоянного тока обу- словливается допустимым искрением иа коллекторе и выбирается примерно равной 200—300% номинального момента, т. е. [c.288]

Это связано с тем, что для крупньк заготовок при их нагреве требуется больше времени выдерживания в печи. Нижняя граница температур штамповки зависит от типа стали, качества требуемого металла, наличия или отсутствия термообработки, способа охлаждения. Важным фактором при установлении штамповочных температур являются требования, предъявляемые к механическим свойствам металла с учетом характера эксплуатации днища. [c.40]

Итак, время нагрева зависит от многих факторов и на практике колеб-лотся от 1—2 мин (нагрев мелких деталей в соли) до многих часов (нагрев крупных деталей тяжелого машиностроения в печи). [c.288]

Спекание проводят для повышения прочности предварительно полученных заготовок прессованием или прокаткой. В спрессованных заготовках доля контакта, между отдельными частицами очень мала и спекание сопровождается ростом контактов между отдельными частицами порошка. Это является следствием протекания в спекаемом теле при нагреве следуюш,их процессов восстановления поверхностных оксидов, диффузии, рекристаллизации и др. Протекание этих процессов зависит от температуры и времени спекания, среды, в которой осуществляется спекание и других факторов. При спекании изменяются линейные размеры заготовки (больн1ей частью наблюдается усадка — уменьшение размеров) и физикомеханические свойства спеченных материалов. Температура спекания обычно составляет 0,6—0,9 температуры плавления порошка однокомпонентной системы или ниже температуры плавления основного материала для композиций, в состав которых входят несколько компонентов. Время выдержки после достижения температуры спекания по всему сечению составляет 30—90 мин. Увеличение времени и температуры спекания до определенных значений способствует увеличению прочности и плотности в результате активизации процесса образования контактных поверхностей. Превышение указанных технологических параметров может привести к снижению прочности в результате роста зерен кристаллизации. [c.424]

Скорость газовой коррозии металлов и сплавов зависит от многих факторов. Они делятся на "внутренние" факторы, непосредственно связанные с самим металлом (состав сплава, структур , состояние поверхности, наличие напряхений), и "внешние" факторы, обусловленные средой (температура, состав среды,окоростл потока, условия нагрева и т.д.) [c.15]

Основными факторами, определяющими глубину и концентрацию цианированного слоя, являются температура нагрева и время выдержки. Чем выше температура, тем в поверхностном слое меньше N и больше С, и чем продолжительнее время выдержки, тем глубже циани-рованный слой. [c.147]

Возможны три случая 1. аг > 1 (стяжка деталей из алюминиевых, магниевых и медных сплавов стальными болтами и болтами из титановых сплавов). При нагреве в таких соединениях возникает натяг, пропорцио налвный фактору I (аг — 011). При охлаждении до минусовых температур этот фактор становится отрицательным. Следовательно, первоначальный сборочный натяг уменьщается, т. е. соединение ухудшается. [c.361]

Недостатком метода гермопластичного упрочнения является многообразие факторов, определяющих величину, знак и распределение пред-напряжений, а также затруднительность строгого соблюдения тепловых режимов обработки, от которого зависит устойчивость и воспроизводимость результатов. Температура нагрева при упрочнении должна быть ниже температур фазовых превращений и предшествующей термообработки. [c.402]

Пример. Корпус из алюминиевого сплава ( 2 = 7500 кгс/мм 02 = 23-10" СРС .=6100 мм ), стягиваемый стальными болтами ( 1=21СЮ0 ктс/мм а = и-10" 1/°С 1 = 1100 Ы- Р), подвергается действию силы рзд = 10 000 кгс. Коэффициенты жесткости >.1 = 1 1 = 2,3 10 кгс Хз = з 2 = 4,6 10 кгс фактор жесткости ХЦХг = 0,5. Коэффициент затяжки 3 = 1. При работе соединение нагревается до оО С тСдМиерату-ра болтов и корпуса одинакова. Температура сборки 20°С. [c.438]

Коэффициент трения возрастает с увеличением шероховатости поверхностей и снижается с повышением давления (рис, 322), так что иной раз целесообразны меньшие натяги с выгодой для прочности вала и втулки. При сборке с нагревом или охлажденне.м деталей коэффициент трения в 1,3 —2,5 раза выше, чем при сборке под прессом. Коэффициент трения можно значительно повысить нанесением гальванических покрытии. В зависимости от перечисленных факторов коэффициент трения имеет величину / = 0,06 -ь 0,25, а иногда и выше. Ценность расчета точности состоит в том, что он позволяет определить влияние геометрических [c.464]

Сущность метода заключается в том, что н.апыляемый материал нагревается в вакуумной камере (давление 133-10 — 133-10 Па) до температуры, при которой давление металлических паров становится достаточно высоким для их конденсации на холодном образце. Поскольку напыление осуществляется в вакууме, то исключаются многие факторы, влияющие на изменение химического состава подложки, а также наносимого материала. [c.106]

Возможность появления i всех указанных трещин предопределяет условия ра- иоо боты изложницы. Распределение температуры по толщине ее стенки и различные периоды формирования слитка показано на рис. 163. Неравномерность и цикличность нагрева и охлаждения отдельных участков изложницы являются причиной развития термических напряжений, которые и вызывают появление трещин. Все другие факторы влияют только на скорость их развития. К числу таких факторов следует отнести наличие несплош-ностей, изменение фазового и химического составов при циклических нагревах, механичсхкое воздействие заливаемой стали и т.д. [c.339]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...