Ножка угля

Исходный контур (стандартизованный) указывается ссылкой на ГОСТ 13755—68 или на ГОСТ 9587—68 (для мелкомодульных зубчатых передач). Нестандартизованный исходный контур в соответствии с P 581—66 определяется углом профиля а , коэффициентом высоты головки /о (/о— отношение высоты головки к модулю), коэффициентом радиального зазора с и радиусом закругления г,, в отличие от ГОСТ 9250—59, который требовал указывать угол профиля а , коэффициент высоты головки f (или абсолютную высоту головки А ), коэффициент высоты ножки f" (или абсолютную величину высоты ножки h"), радиус закругления г , высоту среза кромки вершины зубьев he и угол среза (фланка) а . [c.129]

В первой части таблицы параметров зубчатого венца червячного колеса приводят те же данные, что и в первой части таблицы параметров нарезанной части червяка, за исключением угла подъема витка, а вместо радиуса закругления ножки и головки витка указывают радиус закругления ножки зуба. [c.148]

Круглый стол стоит на трех ножках А, и А , в центре О помещен груз. Какому условию должны удовлетворять центральные углы фь ф2 и фз для того, чтобы давления на ножки Ль Л2 и Лз относились, как 1 2 Уз [c.75]

Углы головки и ножки зуба определяют по зависимостям [c.139]

Углы ножки зубьев Ь fg 6/= [c.213]

Заметим, что стол с тремя ножками, стоящий на горизонтальном гладком полу, представляет собой статически определимую систему.О Пример 4.9.2. Задана проволочная конструкция АВСО, образованная горизонтальной перекладиной ВС, жестко соединенной под прямым углом с двумя параллельными стержнями АВ и СО (рис. 4.9.2). Стержни в свою очередь опираются о горизонтальную шероховатую плоскость в точках А л О соответственно. Эту конструкцию будем считать абсолютно твердой и предположим, что единственной активной силой служит сила тяжести Р. Шероховатая плоскость представляет собой неидеальную связь. Чтобы найти неизвестные силы реакции Д1 и Дз. их следует добавить в число активных сил. Уравнения равновесия примут вид [c.359]

Для образования конических зубьев используются конические соосные поверхности, сферические эвольвентные и круговые винтовые поверхности. Поверхности вершин 1 (рис. 12.5), впадин 2 и поверхность 3 делительного конуса конического зубчатого колеса являются соосными коническими поверхностями, оси которых совпадают с осью зубчатого колеса ОО1. В связи с этим различают углы делительного конуса 5, конуса вершин б , конуса впадин б/, ножки зубьев В/, головки зубьев 0.,, [c.131]

Углы головки и ножки зуба сделаны одинаковыми для того, чтобы образующая конуса вершин зубьев одного колеса была параллельна образующей конуса впадины второго колеса, в результате чего радиальный зазор по длине прямого зуба будет постоянным (поэтому на рис. 7.26 вершины конусов не совпадают). [c.143]

Углы А и А" головки и ножки зуба определяются формулами [c.63]

В таблице даны углы конических колес с осями, пересекающимися под углом в 90° и имеющими радиальный зазор (на большом дополнительном конусе) с = 0,2/1Ц, А — угол головки зуба у — угол ножки зуба и ф< 1 — угол делительного конуса малого колеса. [c.216]

На рис. 478 представлена схема нарезания прямых зубьев на конических колесах по методу обкатки двумя резцами, режущие кромки которых аЬ и а Ь- (рис. 478, б) прямолинейны. Одним из резцов обрабатывается правый профиль зуба, другим — левый. Движение строгания резцами производится в направлении образующей конуса впадин (рис. 478, а), т. е. в направлении под углом 90°-)-б к оси г, которая является осью так называемой резцовой люльки станка, причем б — угол ножки зуба нарезаемого колеса. [c.481]

Подача резца по глубине зубьев осуществляется путем поворота направляющих резцовых салазок (фиг. 167, в) относительно вершины конусов на величину угла головки и ножки зуба. Ролик, закрепленный на направляющих резцовых салазок при поперечной подаче, перемещается по копиру, и резец воспроизводит форму зуба. Основные параметры нарезаемых колес на станке модели 192" приведены на фиг. 167, г. [c.440]

При нарезании крупных конических шестерен иногда вершина конуса немного смещается из-за неверной настройки зуборезного станка. Получается как бы косой зуб. Для устранения этого дефекта проводят контроль положения зубьев конической шестерни с помощью специальных валиков (фиг. 169). Эти валики имеют заостренные вершины и конусную часть, которой базируются по впадине между зубьями. Конусная часть этих валиков зависит от угла ножки зуба. Если заостренные вершины валиков, установленных в противоположно расположенных впадинах зубьев, не совпадают, значит зубья имеют смещение. Устраняют этот дефект корректировкой настройки зуборезного станка. [c.444]

Исправление зацепления, производящееся с целью увеличения прочности и износостойкости зубьев или по геометрическим соображениям и заключающееся либо только в изменении расположения рабочей зоны зацепления по отношению к полюсу зацепления (обычно с целью отдаления рабочей зоны зацепления от ближайшей основной окружности и уменьшения поверхности ножки зуба шестерни) — высотная коррекция, либо еще и в изменении угла зацепления, приводящем к изменению радиусов кривизны профилей зубьев в полюсе зацепления—угловая коррекция [c.218]

По виду деформации различают тензометры а) для измерения линейных деформаций (т. е. изменения расстояния между ножками тензометра или длины наклеиваемого датчика) б) для измерения деформаций сдвига, при котором две неподвижные по отношению к корпусу прибора ножки устанавливаются на одной линии, а третья подвижная ножка — на другой, к ней перпендикулярной измеряется получаемое при деформации изменение прямого угла (сдвиг) в) для измерения нескольких компонентов деформации. [c.220]

В тензометре Лера для измерения деформаций сдвига [37] использован тот же принцип. Корпус тензометра имеет два острия, образующих одну сторону прямого угла другая сторона угла образована неподвижным остриём и ножкой, соединённой с главным рычагом. Листовая пружина, расположенная в плоскости неподвижного острия и ножки, допускает только относительное вращение сторон угла. Увеличение /га= 15 000. Точность изме рения напряжения сдвига равна Ю кг/сж (сталь). [c.226]

Для обеспечения неизменности направления движения резца заготовка устанавливается таким образом, чтобы образующая конуса впадин была параллельна этому движению, поэтому заготовке даётся дополнительный поворот на угол, равный углу ножки зуба р. [c.431]

В качестве плоского колеса используется колесо с углом начального конуса = 90°— g, где р — угол ножки заготовки. Здесь выбрано плосковершинное колесо, как и при нарезании [c.436]

Коррекция выражается в изменении угла головки, угла ножки, углов при вершине конуса головок и конуса ножек. У конических колес межосевой угол 0 за1меняет межосевое расстояние А цилиндриче- [c.342]

Расстояние от внешнего торца д<1 расчетного сечения / = = 0,5bw — 0,5 27,8 = 13,9 мм. Высота ножки зуба в расчетном сечении Нц = [h a + с х ] т ,п + бк/ = (1 + 0.25) 3,5 + 0,1511 = = 4,526 мм. Нормальная толщина зуба в расчетном сечении s i = = (0.5я + хщ 2tga 4- лгт ) = 0,5 3,14 3,5 5,5 мм. Сумма углов ножек шестерни и колеса [c.304]

Равносмещенная передача имеет много общего с передачей без смещения. В ней также начальные окружности совпадают с дели тельными, поэтому межосевое расстояние сохраняется таким же как у передачи без смещения, угол зацепления равен профиль ному углу а исходного контура, высота зуба к = 2ка -ф с ) т Различие состоит в высотных пропорциях зубьев. Высота делитель ной головки зуба /г = (/г +. х) т, т. е. для зубчатого колеса с х > О высота головки больше, чем у колеса без смещения, а высота ножки меньше на величину хт, а для зубчатого колеса с х < О — наоборот, высота головки уменьшается, а высота ножки увеличивается. Соответственно изменяются и диаметры окружностей вершин и впадин, а также делительная окружная толщина зубьев. [c.278]

Производящие колеса могут быть плоскими с би,ос=90° (рис. 14.7, а, б) или плосковершинными С wo — 90°-0, WO I (рис. 14.7, в) при одном и том же угле 6 i при вершине аксоид-ного конуса станочного зацепления. В первых двух случаях образуемые квазиэвольвентные конические колеса будут сопряженными, ибо производящие плоские колеса образуют совпадающую пару, у которой боковые производящие поверхности зубьев могут совпадать при наложении во всех своих точках (как отливка и форма или шаблон и контршаблон). Однако станок, реализующий схему станочного зацепления по рис. 14.7, а, должен иметь поворотные направляющие, допускающие установку резцовых направляющих под углом (90° —0/шо ), где 0/u ,i — угол ножки зуба нарезаемого колеса в станочном зацеплении. Это усложняет конструкцию станка и используется ограниченно. [c.390]

Болыпинство моделей станков использует плосковершинное производящее колесо, у которого вершины зубьев расположены в плоскости, а угол аксоидного конуса в станочном зацеплении рассчитывается с учетом угла ножки зуба нарезаемого колеса. Два [1лосковер1нинных колеса не образуют совпадающую производящую пару, и поэтому нарезаемые квазиэвольвентные колеса будут несопряженными. Эти погре1Нности обычно являются незначительными и ими обычно пренебрегают. [c.391]

С целью увеличения нагрузочной способности зацепления круговинтовые зубья на каждом колесе выполняют с головкой и ножкой. Винтовые поверхности таких зубьев образуются аналогично указанному выше с помощью окружностей, перемещающихся по винтовым линиям на начальных окружностях колес. Головки зубьев выполняют с выпуклым профилем, ножки — с вогнутым, которые связаны между собой небольшим участком, очерченным переходной кривой (рис. 11.4). В таком зацеплении контактирование зубьев происходит одновременно на головке и ножке зубьев каждого колеса пары. Благодаря этому увеличивается количество одновременно контактирующих зубьев. Точки контакта К К нг головках и ножках зубьев сдвинуты друг относительно друга на некоторое расстояние д, зависящее от угла наклона зубьев р и угла давления а. В этом механизме образуются две линии зацепления. Одна линия К К находится перед полюсом, другая КК — за полюсом. Каждая линия образуется перемещением общей точки контакта начальной ножки зуба одного зубчатого колеса с начальной головкой зуба парного зубчатого колеса. Этот вариант зацепления Новикова с двумя линиями зацепления называется дозаполюсным. [c.123]

Геометрический расчет конических колес с круговыми равновысокими и равноширокими зубьями производ.чтся так же, как и геометрический расчет колес с прямыми зубьями. В качестве расчетного принимается внешний окружной модуль для зубьев с осевой формой 1 и III и средний нормальный модуль т для зубьев по форме II. Особенность расчета заключается в выборе диаметра do зуборезной головки, расчете среднего угла наклона линии зуба и подборе коэффициента х смещения исходного контура. Определение отдельных параметров — угла ножки и головки зубьев — зависит от их осевой формы — I, II или III. Диаметр зуборезной головки выбирается по специальным таблицам з зависимости от параметров R и mte- Средний угол наклона линии зуба определяется по выбранному номинальному диаметру зуборезной головки и коэффициенту ширины зубчатого венца. [c.142]

Отражение плоской ударной волны от плоской стенки. При малых углах падения ударной волны имеет место регулярное отражение (рис. 3.10, а). При возрастании угла падения начиная с момента, когда в системе координат, связанной с точкой пересечения волновых фронтов, скорость потока за отраженной волной близка к скорости звука, регулярное отражение становится невозможным. Возникает махонское отражение (рис. 3.10,6). При этом частицы газа проходят через два ударных фронта либо через ножку маховской конфигурации (ударная волна ОА на рис. 3.10, а). Эти две области течения разделены контактной поверхностью. Различают простое махов-ское и сложное маховское отражения (рис. 3.10, в, а). Кроме того, существует двойное маховское отражение, при котором на отраженной ударной волне возникает вторая тройная точка (рис. 3.10, 6). [c.77]

Зубчатая шестерня с числом зубьев 2i=10 нарезается инструментальной рейкой с углом профиля а=20°, модулем /п=10мм, коэффициентом высоты головки исходного контура а = 1, коэффициентом зазора исходного контура с = 0,25. Определить наименьшее и наибольшее смещение рейки исходя из двух условий 1) отсутствие подрезания ножки зуба шестерни [c.103]

Рис. 35. Схема конической зубчатой передачи 6 — угол между осями колес 61 и 6а — половины углов при общей вершине конусов н Га — радиусы начальных окружностей оснований начальных конусов Н и Ь" — размеры высоты головки и ножки зуба с/п — зазор в напраилении, перпендикулярном к образующей начальных конусов L — конусное расстояние Д и А" — углы головки к ножки зуба и "" радиусы конусов выступов 6в1 и 6 2 — углы конусов выступов.

Иногда определение высоты голобки и иожки заменяют определением угла головки Аа и угла ножки Af, что соотпегствует конусу вершин и конусу впадин. [c.451]

Угол (ра поворота колеса за интервал времени зацепления одной пары зубьев называется углом торцового перекрытия цилиндрической зубчатой передачи (ГОСТ 16531—70) и определяется суммой Фа = Ф/ + Фа, где ф — угол донолюсного перекрытия или угол поворота зубчатого колеса цилиндрической передачи, соответствующий взаимодействию активных торцевых профилей начальной ножки зуба ведущ,его и начальной головки зуба ведомого зубчатых колес — угол заполюсного перекрытия или угол поворота зубчатого колеса цилиндрической передачи, соответствующий взаимодействию активных торцевых профилей начальной головки зуба ведуще] 0 и начальной ножки ведомого зубчатых колес. [c.292]

В книге были удивительные вещи. Если,— писал Петров,— на стеклянную плитку или на скамеечку со стеклянными ножками будут положены два или три древесных угля, способные для произведения светоносных явлений посредством гальвани-вольтовской жидкости, и если потом металлическими изолированными направителями, сообщенными с обоими полюсами огромной батареи, приближать оные один к другому на расстоянии от одной до трех линий, то является между ними весьма яркий белого цвета свет или пламя, от которого оные угли скорее или медлительнее загораются и от которого темный покой довольно ясно освещен быть может . [c.110]

Так, при угле профиля 20° с высотой головки, равной одному модулю, и числе зубьев 17, не будет происходить подрезание иож-кп зуба. У колес с числом зубьев менее 17 ножка зуба будет подрезаться. Для предотвращения этого производится к о р р и г н р о-в а IIII е (исправление) зубчатых колес путем смещения контура зубчатой рейки на величину х — е-т где е — коэффициент смещения, величина которого устанавливается в зависимости от количества зубьев. - [c.371]

Формула для расчёта зубьев червячного колеса на изгиб. Исходной зависимостью для рас [ёта зубьев червячного колеса на изгиб служит формула (14) (стр. 270), в которой со-держится дополнительный коэфициент безопасности 1,5 (на случай износа зубьев). Если в формулу (14) подставить коэфициент формы зуба у для цилиндрических косозубых колёс с таким же п-рофилем зуба, как и у червячного колеса в средней плоскости, и ввести постоянный коэфициент 1,2 (учитывающий как бы коррекцию" зуба во всех плоскостях червячного колеса, за исключением средней) н коэфициент, равный отношению длины ножки зуба в поперечном сечении обода червячного колеса к длине дуги делительной окружности, умс-щаюш,ейся в условном угле обхвата 2у, то условие прочности зубьев червячного колеса на изгиб выразится следующей зависимостью [c.345]

Фланкирование колёс червячными фрезами. Фланкирование колёс обычно производят фрезой с преднамеренно искажённым профилем зубьев у ножки. Наиболее распространены два метода фланкирования (фиг. 12). При первом методе фланкированный участок ножки (фиг. 12,о) делают прямолинейным с профильным углом а ф, несколько большим профильного угла аа (а ) исходной рейки. Размеры фланкированного участка ножки характеризуются расстоянием Иил начала участка до средней прямой и величиной угла фланка а ф. При втором методе (фиг. 12. б) фланкированный учцсток ножки выполняют в виде дуги окружности радиуса сопря- [c.401]

Для обеспечения достаточной величины закругления у ножки зуба нарезаемого колеса, а также для повышения стойкости гребёнки вершины зубьев снабжаются закруглеиием в пределах (0,35 — 0,4) т. По ГОСТ 3058-45. Исходный и рабочий контуры зубчатой рейки рекомендуется делать закругление радиусом 0,38/ . На мелких размерах закругление может быть заменено фаской 0,1—0,2 Для специальных гребёнок, применяемых в крупносерийном производстве, рекомендуется выбирать величину закругления в зависимости от числа зубьев, величины радиального зазора и угла зацепления. [c.420]

Искажение угла зацепления [7]. Режущая кромка расположена под углом профиля, равным углу зацепления а,, нарезаемого колеса. Вследствие установки её нормально к образующей конуса впадины фактический угол зацепления Q заготовки уже не будет равен а . Уголяц был бы равен углу Оц только в том случае, если бы режущая кромка в процессе нарезания была расположена нормально к образующей начального конуса. Однако это заставило бы для каждого колеса с различным углом ножки изготовлять отдельные резцы. Совпадения углов и од можно достигнуть внесением определённой коррекции для угла профиля резца, но это привело бы к усложнению изготовления резцов и расширению их ассортимента. [c.433]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...