Анализ никеля

Никель — металл серебристо-белого цвета, тягучий и ковкий. До 360° С никель ферромагнитен, свыше — парамагнитен. Отливка производится при 1500—1600° С, прокатка — при 1100—1200° С и в холодном состоянии. Отжиг наклепанного никеля при 750—900° С. Механические свойства зависят от содержания примесей и вида обработки. Никель при нормальных температурах химически стоек к воздействию воздуха, пресной и соленой воды. В серной и соляной кислотах медленно растворяется, в азотной — легко. Щелочные соли (расплавленные и водные растворы) на никель не действуют. Никель используют как легирующий компонент при выплавке качественной стали (до 80% производства) и для образования сплавов с другими цветными металлами, а также для электролитического покрытия металлов, как правило, по предварительно нанесенному медному подслою. Марки никеля определены ГОСТами 849—56 и 492—52 (табл. Й). Никель вакуумной плавки марок НВ и НВК выпускается по МРТУ 14-14-46-65. Химический анализ никеля производят по ГОСТам 13047.1-67- 13047.18—67. [c.102]

Химический анализ никеля производят в соответствии с ГСХ Т 13047.1—67, 13047.18—67 и 6012—67. [c.454]

Рис. 22. Спектрограмма послойного спектрального анализа никель-фосфорного покрытия

Было замечено, что при нагревании таблетки происходит сильное газовыделение. Для исследования газообразной фазы был проведен масс-спектрометрический анализ летучих продуктов сплава с 9% фосфора. В температурном интервале 106—560° С зафиксировано значительное газоотделение молекул с массой 47, что соответствует молекуле РО. Кислородные продукты образуются, как мы полагаем, в результате восстановления фосфором окисных пленок с частиц порошка никеля. Удаление газообразных продуктов на ранней стадии нагревания освобождает покрытие от шлаковых включений — рафинирует его. [c.158]

По данным рентгеноспектрального анализа, борид хрома в зависимости от состава сплава легирован никелем, железом, кобальтом, углеродом, что оказывает влияние на его микромеханические свойства. [c.113]

Представленный пример анализа фрактальных спектральных характеристик сплавов на основе алюминия, титана и никеля показывает, что ре- [c.269]

Влияние возрастания частоты нагружения при неизменной влажности на процесс разрушения приводит к снижению скорости роста усталостных трещин. Оно сопровождается одновременным снижением шага усталостных бороздок в различных конструкционных материалах на основе железа, алюминия, титана и никеля и др. [14-20]. Количественная оценка этого влияния может быть проведена путем выявления границ, внутри которых сохраняется неизменным ведущий механизм разрушения независимо от того, какие именно взаимодействующие процессы приводят к этому механизму. При таком подходе к анализу влияния частоты нагружения на процесс роста трещин, устанавливаемые соотношения будут устойчивыми, и они будут отвечать условиям подобия в пределах между двумя соседними точками бифуркации. Между этими точками изменения кинетических парамет- [c.347]

На основании проведенного анализа был сделан вывод, что если прочность поверхности раздела на сдвиг составляет 0,8t/, то образцы с 0>1О7° будут разрушаться по поверхности раздела разрывом (растяжением), а не сдвигом. При 0<1О7° будет происходить разрушение сдвигом. Сплошной линией на рис. 13 обозначены результаты расчета для образцов чистый никель —АЬОз в предположении 17=11,9 кГ/мм . Наблюдаемое изменение прочно- [c.328]

Основной вывод, который следует из анализа поведения усов сапфира с высоким и низким содержанием примесей, заключается в том, что исходное состояние усов не является оптимальным для высокотемпературного упрочнения. Примеси, попадающие в усы в процессе их роста, ограничивают рабочую температуру композитов усы сапфира — никель величиной 1270 К, причем эта температура определяется исключительно плавлением частиц примесей. Таким образом, присутствие примесей ухудшает перспективы использования сапфира в качестве высокотемпературного упрочнителя, определяемые, в частности, его высокой точкой плавления. [c.405]

Описаны современные методы изучения изломов — оптическая и электронная фрактография. Показано применение фрактографического анализа для изучения кинетики разрушения и оценки локальной пластичности материалов. Приведены примеры эксплуатационных разрушений деталей из сталей, сплавов на алюминиевой, титановой, никель-хромовой и других основах. [c.2]

Хотя, как правило, лишь в исключительно редких случаях разрушение происходит из-за несоответствия марки материала указанной в чертеже, проведение химического анализа все же необходимо при этом следует обратить внимание на содержание вредных примесей, а в ряде случаев газов. Например, по-вышенное содержание в никель-хромовых жаропрочных сплавах свинца, висмута, олова, сурьмы приводит к резкому падению жаропрочности, повышенное содержание водорода в стали и титановых сплавах — к увеличению хрупкости, склонности к замедленному разрушению. [c.177]

Обсуждение механизмов влияния никеля и хрома будет проведено ниже, здесь важно отметить одну интересную особенность. Оказывается, что описанное выше поведение никеля и хрома коррелирует с величиной энергии дефектов упаковки (ЭДУ) аустенита. На рис. 12 показана диаграмма, построенная в работе [73] на основе анализа многочисленных данных о зависимости ЭДУ от состава сплава (и дополненная некоторыми более поздними результатами, например, [74]) . Очевидно наличие на диаграмме минимума ЭДУ, соответствующего содержанию —18% Сг. Проведено много исследований влияния легирующих добавок в этой области, позволяющих минимизировать ЭДУ в различных сериях сплавов, но такие результаты не обладают большой общностью. Важность [c.67]

Химический анализ продуктов коррозии, снятых с образца сплава, состоящего из 65 % Си, 30 % Ni, 5 % Fe, экспонированного в течение 751 сут на глубине 1830 м, показал, что они состоят из гидрооксида никеля №(ОН)г хлористой меди СиСЬ основных элементов — меди и никеля добавочных элементов — железа, магния, натрия, а также следов кремния и марганца хлор-ионов в виде С1 (4,77 %) сульфат-ионов в виде SO4 (0,80 %) металлической меди (43,63 %). [c.278]

Проведенные химические анализы никель-цинк-кобальтовых ферритов с недостатком РегОз и содержанием СоО от 3 до 6 мол.%, спеченных при 1373 °К, показали, что в них содержится значительное количество катионов Со — до 0,59 вес.%. При увеличении температуры спекания до 1473 °К содержание Со + несколько падает (в никель-цинк-кобальтовых ферритах с избытком РезОз Со не обнаружено). Следовательно, возможен переход электронов между Со + и Со +, приводящий к диффузионному магнитному последействию. [c.98]

Анализ имеющихся в литературе опытных данных о скорости окалинооб-разования на сплавах железа показал, что для сплавов с хромом при высоких температурах в воздухе и в водяном паре они удовлетворительны, для кремнистого железа и стали, содержащей одновременно хром и кремний, хорошо согласуются с теоретическими выводами, а для сплавов железа с никелем имеется качественное согласование. [c.102]

Последовательность технологических операций по ремонту поверхностных дефектов лопаток приведена на рис. 220. Результаты микро-рентгеноспектрального анализа образцов из сплава ЖС6К, полученные на ремонтных и основных участках лопатки, приведены на рис. 221. Содержание в зонах ремонта никеля ниже на 1 - 2,5%, чем в основном сплаве, а содержание Сг, W, А1, Со почти одинаково. [c.445]

Электронная теплоемкость металлов переходных групп и пх сплавов. При анализе данных по электронной теплоемкости металлов, приведенных в табл. 1, сразу бросается в глаза разница в величинах у металлов основных и переходных групп. Среднее значение у для 15 металлов переходных групп равно 5,8 мджоуль/молъ-град , тогда как среднее для 14 металлов основных групп составляет всего лишь 1,2. Если же удвоить значения у для трех ферромагнитных веществ железа, кобальта и никеля (причины, по которым это целесообразно сделать, будут рассмотрены ниже),—то среднее значение у для переходных металлов возрастет до 7,2. [c.358]

Никелевые покрытия и плакирующие сплавы на основе никеля используют в зарубежной практике для защиты от коррозии элементов оборудования глубоких нефтяных скважин (труб, вентилей). В работе [48] приведены результаты испытания труб, изготовленных из стали марки AISI 4130 с плакировкой никелевым сплавом 625, полученных методом горячего изостатического прессования. Толщина плакирующего слоя биметалла составляла 29 и 4 мкм. Испытания включали анализ изменения механических свойств материалов после вьщержки в хлорсодержащей среде в присутствии сероводорода, оценку стойкости их к коррозионному растрескиванию и питтинговой коррозии. Результаты лабораторных и промышленных испытаний показали высокие эксплуатационные свойства биметалла при использовании в качестве конструкционного материала для оборудования высокоагрессивных сероводородсодержащих глубоких скважин. [c.96]

Результаты исследования фазового состава, выполненного методами металлографии и рентгеноструктурного анализа с привлечением данных химического, спектрального и микрорентгено-спектрального анализов, позволили создать обш,ую картину процессов образования и изменения алитированных слоев во времени при рабочих температурах на никеле и жаропрочных никелевых сплавах. [c.152]

На рис. 5, а и б представлена типичная кривая изменения концентрации алюминия, а также никеля, хрома и железа (качественная картина) по глубине алитированного слоя для двух режимов алитирования (температура 960 и 1150° С, время 10 час.). Одновременно приводится микротвердость исследуемой зоны. При уменьшении нродолнштельности алитирования распределение алюминия, никеля, хрома и железа аналогично приведенному на рис. 5, а и б. Ход концентрационной кривой позволяет выделить несколько зон, которые по своим линейным размерам совпадают с размерами зон, определенными с помощью мета.л-лографического анализа. Таким образом, по роду кривых можно определить концентрацию компонентов алитированной стали в любом участке исследуемого слоя. Так, концентрация А1, составляя на внешней поверхности 45—50%, резко падает с глубиной до 5—6%. Из графиков видно, что в процессе алитирования происходит перераспределение легирующих элементов. Концентрация никеля по мере приближения к поверхности возрастает, тогда как хрома и железа — падает. Такое пере-, распределение элементов можно, по-видимому, объяснить тем, что термодинамически более выгодно образование алюминидов никеля, а не алюминидов хрома и железа. При этом никель как бы вытягивается на поверхность алюминием. [c.191]

Исследование образцов с барьерныдг слоем методом локального рентгепоспектрального анализа показало, что легирующие элементы сплава (Сг, 81, Т1, А1) находятся в переходной зоне сплав— никель, а в слое никель—палладий они отсутствуют, в связи с чем кремний не восстанавливается из стеклосвязки. Микротвердость этого слоя снижается до 90—100 кгс/мм (см. таблицу, образец 2). [c.63]

По данным рентгенофазового анализа, исходный сплав 70Ni — 20Сг—581—5В (мае. %) состоит из а-никелевого твердого раствора, кристаллов борида хрома СгВ и эвтектики на основе никелевого твердого раствора и борида никеля. При легировании сплава железом, кобальтом или углеродом дополнительно образуются бориды железа ГеВ и кобальта СоВ, карбид хрома СггзСд. [c.113]

Изучение фазового состава сплавов для покрытий систем Лл — Со—Сг—А1—У и N1—Сг—А1—У показало, что их структура состоит из следующих основных фаз у-твердого раствора на основе никеля, у -фазы на основе соединения N13X1, 3-фазы на основе соединения ]М1А1. Практически во всех исследованных сплавах, за исключением сплавов с пониженной концентрацией А1 и Сг ( 8 и 15 мас.% соответственно), обнаружены наряду с вышеперечисленными фазами выделения а-твердого раствора па основе Сг. В сплавах с максимальным содержанием Со и Сг (30 мас.%), по данным рентгеноструктурного анализа, появляется а-фаза на основе соединения СоСг. [c.175]

Для легирования стали ванадием используются золошлаковые отходы от сжигания мазута на тепловых электростанциях. Анализ показывает, что в золе обычно содержится до 30% пентонида ванадия, около 10% оксида никеля и до 30—40% сульфатов. В шлаках, отобранных с пода мазутных котлов блоков 800 МВт, содержание пентоксида ванадия изменялось от 21 до 45% (в пересчете на ванадий 12—15%), никеля — 3,6—12% и серы до 0,3—0,6%. Химический состав золы и шлака в топке определяется как характеристиками сжигаемых мазутов, так и типом используемых форсунок, а также термодинамическими и аэродинамическими условиями. [c.240]

Фрактографический анализ литейных высокожаропрочных никель-хромовых сплавов затруднен по ряду причин. Наиболее характерным микрофрактографическим признаком, позволяющим отличить излом длительного нагружения от однократного, является его меньшая степень пластичности, выражающаяся в наличии мелких ямок и системы площадок проскальзывания на изломах однократного нагружения ямки более глубокие (рис. 64). [c.92]

Причина повышенной чувствительности к трещине материала плавки А по сравнению с плавкой Б заключалась в наличии в нем крупных скоплений грубых включений, что подтвердилось микрофрактографическим исследованием на поверхности изломов образцов, вырезанных из разрушившейся детали и других деталей той же плавки, наблюдались колонии грубых включений, между которыми располагаются микроучастки малопластичного разрушения, в то время как на изломах образцов из деталей плавки Б такие скопления не наблюдались, микростроение излома пластичное, ямочное (рис. 88). Локальный рентгеноспектральный анализ показал существенную неоднородность распределения никеля, железа и кремния. При среднем содержании кремния 0,24% в отдельных зонах материала аварийной детали его содержание достигает 0,76%, в материале плавки Б максимальное значение содержания кремния составляло 0,37% Отрицательное влияние таких факторов, как наличие металлургических дефектов или концентраторов напряжений в виде забоин или рисок, особенно заметно проявляется при действии высоких рабочих напряжений. Так, в очаге усталостной трещины в детали из сплава Д1 был обнаружен дефект в виде шлакового включения (рис. 89, а). Микрофрактографический анализ показал большое количество интерметаллидов на поверхности излома в области очага разрушения (рис. 89,6). Развитие излома характеризовалось последовательным возникновением дополнительных очагов, также связанных со скоплениями включений. 116 [c.116]

С помощью спектрального анализа с некоторыми ограничениями в стали и чугуне выявляются марганец, хром, медь, ванадий, вольфрам, кобальт, никель, титан и магний. Однако содержание углерода этим методом можно определить лишь для простых углеродистых сталей. Количественного спектрального анализа углерода, фосфора, серы и кремния в легированных сталях не делают, поэтому, если изменяется лишь процентное содержание этих составляющих, стали рассортировать спектральным методом лельзя. [c.119]

Результаты металлографического анализа и исследование качества паяных соединений показывают, что весьма благоприятными с точки зрения сохранения переходного слоя и надежности шва является электролитическое покрытие металлизированной поверхности никелем и медью. При температуре плавления краевой угол смачивания существенно увеличивается по сравнению с Мо — Мп-металлизацией на 8 ч- Ю для никелевого покрытия и на 5° для медного, а адгезия незначительно уменьшается. С повышением температуры и времени выдержки разница в краевых углах смачивания припоями Мо- и Мо — Мп-металлизации с никелевыми и медными покрытиями увеличивается, достигая 10° при температуре плавления и 15° при перегреве на 50° С выше точки плавления при выдержке в 25 сек, работа адгезии при этом отличается на 50 100 мдж1м . Несколько меньшая разница в углах смачивания и адгезии зафиксирована в случае смачиваемости припоями металлизации с электролитическим покрытием и Мо-металлизации. [c.68]

Предложена приближенная модель полислойно-диффузионного растекания жидкости по твердому телу в рамках полимолекулярной адсорбции. Составлены диффузионные уравнения, отвечающие ртзличным моделям задачи о растекании на нитриде. Анализ полученных решений показал наличие асимптотического решения для распределения молекул в п-м слое практически уже при л = 5. Рассчитан коэффициент диффузии для никеля по опытным данным. Рис. 2, библиогр. 5. [c.223]

В настоящей работе описаны результаты исследования нескольких типов сварных соединений сплава на основе никеля марки In onel Х750— одного из основных перспективных материалов для использования в криогенной технике. Исследованы сварные соединения сплава, выполненные дуговой сваркой вольфрамовым электродом в среде защитного газа (ДЭС) и электронно-лучевой сваркой (ЭЛС) в трех состояниях термообработки 1) закалка перед сваркой 2) закалка и двухступенчатое старение перед сваркой 3) закалка и двухступенчатое старение после сварки. Проведены радиографический контроль сварных соединений, металлографический и фрактографический анализы. Механические свойства при растяжении и характеристики разрушения определены на поперечных сварных образцах в интервале от комнатной температуры до 4,2 К. [c.311]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...