Свойства механические сварных соединений из алюминия и его сплавов

Аргонодуговая сварка неплавящимся электродом позволяет получить сварные соединения высокого качества при сварке углеродистых и легированных сталей, алюминия и его сплавов и медных сплавов. Аргонодуговая сварка обеспечивает полный провар корня шва с хорошим формированием обратного валика при сварке неповоротных сварных стыков. Зона термического влияния при этом способе сварки минимальная. Легирующие элементы почти не выгорают. Практически отсутствуют шлаковые включения. В результате использования аргонодуговой сварки получаются сварные соединения с хорошим внешним видом и высокими механическими свойствами. Стоимость сварного соединения относительно велика. Этот вид сварки используется для получения ответственных соединений, к надежности которых предъявляют высокие требования. [c.127]

Механические свойства сварных соединений алюминия и его сплавов при газовой сварке [c.433]

Механические свойства сварных соединений алюминия и его сплавов при ручной дуговой сварке металлическим электродом [c.437]

Сварка алюминия полуоткрытой дугой может выполняться аппаратурой, предназначенной для автоматической сварки стали под флюсом. Однако требуются следующие переделки 1) установить дозатор флюса 2) установить мундштук с фиксированным контактом 3) заменить кассету для электродной проволоки катуш- кой. В некоторых случаях требуется установка водяного охлаждения, служащего для предупреждения чрезмерного нагрева аппаратуры полуоткрытой дугой. В табл. 56 приведен состав алюминия марки А1 и сплава АМц. Механические свойства металла шва и сварного соединения на алюминии марки А1, выполненных полуоткрытой дугой алюминиевой электродной проволокой, помещены в табл. 57. Там же для сравнения приведены механические свойства основного металла. Прочность швов и сварных соединений на сплавах АМц и АМг составляет 90% прочности основного металла. [c.172]

Свариваемость алюминия и его сплавов в первую очередь определяется возможностью получения металла шва без трещин и пор при высоких механических свойствах п коррозионной стойкости сварных соединений. Кроме того, свариваемость алюминия и его сплавов характеризуется некоторыми затруднениями получения хорошего сплавления и плотного металла шва без шлаковых включений в связи с образованием в процессе сварки на поверхности металла шва пленки окиси алюминия и наличием ее на поверхности свариваемого металла. Пленка имеет значительно более высокую температуру плавления (2050°), чем алюминий (658°), и больший удельный вес (3,9), чем алюминий (2,7). При сварке алюминия и его сплавов необходимо учитывать высокую теплопроводность их (у алюминия в три раза больше, чем у железа), что вызывает быстрый отвод тепла от места сварки, Высокая теплопро- [c.572]

Технологические особенности сварки алюминия и его сплавов полуоткрытой дугой (по флюсу). Получение качественных сварных соединений из алюминия и его сплавов требует тщательного удаления перед сваркой жировой смазки со свариваемых кромок и электродной проволоки, а также обезжиривания поверхности металла на ширине 100—150 мм от кромки ацетоном или другими растворителями. Оксидную пленку, находящуюся под жировой смазкой на ширине 25—30. мм, удаляют механической зачисткой НЛП химическим травлением с последующей промывкой в проточной воде, осветлением, повторной промывкой и сушкой сжатым воздухом. Зачищенная поверхность алюминия сохраняет свои свойства в течение 3—4 дней. При более длительном хранении на зачищенной поверхности может образоваться оксидная пленка, адсорбирующая влагу из воздуха. [c.423]

Одним из главных затруднений при сварке плавлением алюминия и его сплавов является присутствие на поверхности металла тугоплавкой плотной окисной пленки Тпл = 2050° С). Толщина окисной пленки увеличивается с течением времени, а с повышением температуры скорость окисления возрастает. Прп сварке окисная пленка затрудняет возбуждение дуги и препятствует сплавлению кромок соединения. Присутствие окисных включений в металле шва снижает механические свойства сварных соединений. [c.498]

Как при алитировании поверхности титана, так и в случае промежуточной прокладки из алюминиевой фольги получены сварные соединения, равнопрочные алюминиевому сплаву. Из табл. 13.14 видно, что с изменением толщины прослойки изменяется предел прочности соединения. На основании работ по оценке прочности сварных соединений с тонкими мягкими прослойками можно в зависимости от вида соединения и типа сплавов подобрать такую толщину прослойки из технического алюминия, которая обеспечит высокие механические свойства сварного соединения. [c.205]

Присадочную проволоку выбирают марки АК (эта проволока отличается хорошей жидкотекучестью и небольшой усадкой) или из сплава с содержанием 92 7о алк>миния и 8% меди. Флюс, мощность и состав пламени выбирают такие же, как при сварке листового алюминия. Пос-ле сварки изделие медленно охлаждают и очищают от остатков флюса. Для улучшения механических свойств сварного соединения после сварки рекомендуется произвести отжиг детали при температуре 300—350° С с последующим медленным охлаждением. [c.126]

Наличие дефектов внутри, а также непроваров в корне шва, по-разному сказывается на механических свойствах металла шва. Отношение временного сопротивления сварного соединения, содержащего дефекты, к временному сопротивлению основного металла, зависит от положения дефекта, марки сплава и метода испытания. При статическом растяжении сварных образцов технического алюминия и наличии пористости внутри шва показатели прочности почти не снижаются. Наличие непровара, глубина которого не превышает 20% высоты усиления шва, обеспечивает прочность соединения, близкую к прочности соединения с полным проваром. На низколегированных сплавах сварные швы с усилением и непроваром корня шва более склонны к снижению [c.89]

Приведены экспериментальные результаты исследования характеристик трещиностойкости и механических свойств малоуглеродистых, низколегированных, мартенситно-стареющих сталей и их сварных соединений, алюминиевых сплавов и бороалюминиевого композита, биметаллических композиций при статическом и циклическом нагружениях. Рассмотрены технологии применения нанопорошков химических соединений, свойства и трещиностойкость конструкционной керамики на основе оксида алюминия. [c.4]

Одна из главных проблем при сварке алюминия и его сплавов - высокая химическая активность алюминия он образует на поверхности окисную пленку AI2O3 с температурой плавления 2050 °С, которая не расплавляется в процессе сварки и покрывает металл Прочной оболочкой, затрудняя образование сварочной ванны. Частицы пленки, попадающие в шов, снижают механические свойства сварных соединений, их работоспособность. Для осуществления сварки должны быть приняты меры по разрушению и удалению пленки и защите металла от повторного окисления. Вследствие большой химической прочности AI2O3 восстановление алюминия из окисла в условиях сварки практически невозможно. Не удается также связать AI2O3 в прочные соединения сильной кислотой или щелочью. Поэтому действие шлаков для сварки алюминия основано на процессах растворения и смывания разрушающейся окисной пленки расплавленным шлаком. [c.132]

Разрушение окисной пленки при электронно-лучевой сварке идет за счет воздействия на пленку паров металла и за счет разложения окиси алюминия в вакууме с образованием газообразной субокиси алюминия АЮ. Вакуум способствует удалению водорода из шва. Режим сварки пластин толщиной 10 мм из сплава АМгб ускоряющее напряжение Uy = 20 кВ, ток / = 140 мА, скорость сварки v b = 72 м/ч (2 10 м/с). Механические свойства сварного соединения близки к свойствам основного металла. [c.450]

Термоциклическая обработка (ТЦО) — новый метод упрочнения заготовок и деталей машин. За счет интенсификации процессов диффузии, фазовых и структурных превращений он позволяет сократить длительность термической обработки, улучшить весь комплекс механических свойств, а значит — надежность деталей машин. Авторами книги — известными учеными, разработчиками отечественного метода ТЦО — предпринята попытка сформулировать его теоретические основы и технологию на базе исследований ТЦО порошковых сплавов, сварных соединений сталей и чугунрв, ряда сплавов алюминия, меди и других металлов. [c.2]

Основным методом контроля является внешний осмотр соединений, который осуществляется после удаления шлака, брызг металла и остатков флюса. Поверхность сварных швов соединений шин должна быть равномерно чешуйчатой без наплывов с плавным переходом к основному металлу. Швы не должны иметь трещнн, прожогов, непроваров длиной более 10% длины шва, но не более 30 мм, незаплавленных кратеров и подрезов глубиной, превышающей 0,1 толщины шины, но не больше 3 мм. Сварные соединения компенсаторов также не должны иметь подрезов и непроваров на лентах основного пакета. Дефекты сварки шин из алюминия и сплава АД31Т1 устраняются подваркой. Соединения медных шин с дефектами разрезаются и завариваются вновь. Если качество швов вызывает сомнение или механические свойства металла шва должны отвечать повышенным требованиям, сваривают образцы-свидетели на тех же режимах и в тех же условиях, при которых свариваются токопроводы для проведения механических испытаний. В особых случаях для испытания вырезают образцы из готовых соединений. После исправления дефектов соединения повторно принимаются мастером. [c.623]

Упрочняемые сплавы (дюралюминии) типа А1—Си—Mg и высокопрочные сплавы В-95 типа А1—2п—Mg—Си после термической обработки приобретают высокие механические свойства (предел прочности 40—60 кПмм при относительном удлинении 8—18%). Однако дюралюминии, как правило, плохо свариваются дуговой сваркой, причем прочность сварного соединения составляет менее 40% прочности основного металла. Недостаточна также коррозионная стойкость термически упрочняемых сплавов, особенно легированных медью. С точки зрения сочетания высокой коррозионной стойкости и хорошей свариваемости наибольший интерес представляет группа термически неупрочняемых сплавов. Это в основном однофазные сплавы, т. е. такие, в которых содержание легирующего элемента меньше предка растворимости при комнатной температуре (рис. 5). Исключение составляют сплавы с магнием, содержащие более 2,95% магния. К этой группе относятся сплавы типа А1—Мп и А1—Mg, а также так называемый технический алюминий — сплавы АД и АД1. [c.22]

Флюсы для сварки алюминия и его сплавов помимо специальных должны обладать следующими сварочнотехнологическими свойствами обеспечивать устойчивое горение дуги, легкое удаление шлаковой корки и хорошее формирование шва предупреждать образование в шве пор и трещин при высоких механических характеристиках сварного соединения, коррозионной стойкости, электропроводимости и других свойствах. [c.420]

Исследования показали, что при лазерной сварке различных металлов и сплавов, таких как алюминий, титан, медь, ниобий, тантал, бронза, стали 08кп и Х18Н9Т, их сварные соединения обладают достаточно хорошими механическими свойствами. Исключение составляют соединения стали с титаном и некоторых тугоплавких металлов, например молибдена с вольфрамом, швы которых имеют микротрещины и часто разрушаются под действием остаточных сварочных напряжений. [c.136]

Механические свойства металла швов сварных соединений, как правило, несколько ниже свойств прокатанного металла. При сварке технического алюминия Од = 65- 85 МН/м при сварке сплава АШи — 85-ь115 МН/м при сварке АМг = = 180--220 МН/м [c.133]

Некоторые сплавы алюминия (Д16А, В95, АК6) после термической обработки приобретают высокие прочностные свойства. Для изготовления сварных конструкций в судостроении такие сплавы не нашли широкого применения вследствие низких коррозионных свойств и ухудшения механических свойств сварного соединения по сравнению с основным металлом. Для сварки этих сплавов трудно подобрать присадочный металл, который в литом состоянии обладал бы механическими свойствами, близкими к свариваемому металлу. Кроме того, в процессе сварки, вследствие теплового воздействия, происходит отпуск свариваемого металла в околошовной зоне, что снижает его прочность. [c.12]

Для сварки сплавов системы алюминий — магний используют присадку из сплава АМг той же системы с повышенным содержанием магния, обеспечивающим снижение температуры плавления. Для сплава, содержащего 2—7% М , обычно применяют присадку, содержащую 5% Mg. Увеличение содержания магния в присадке до 7% повышает прочность металла шва. При сварке сплавов АМг присадкой того же состава основные показатели механических свойств сварных соединений обычно на 5-—10% ниже соответствующих показателей основного металла. Применение присадки СвАК5 для сварки термически необрабатываемых сплавов этой системы, например сплава АМг5, не допускается, так как при этом образуется хрупкое соединение — силицид магния Mg2Si, которое располагается по границам зерен и способствует образованию трещин в металле шва. [c.76]

Толщина плакирующего коррозионностойкого слоя обыч- но Составляет 5—10% общей толщины двуслойного листа (и обычно не превышает 0,5—1 мм). Основой является более доступный сплав, удовлетворяющий требованиям по-механическим и технологическим свойствам. Промышленностью освоен (главным образом методом горячей металлургической прокатки) и выпускается ряД композиций биметаллических листов, например медь по стали 3 никель пО стали 3 нержавеющая сталь (высокохромистая или хромоникелевая) по стали 3. В авиации самое широкое применение нашло плакирование высокопрочных алюминиевых, сплавов более коррозионностойким алюминием повышен- ной чистоты. При правильно выполненной технологии соединений (в частности, сварных) двуслойных металлов коррозионная стойкость конструкций не отличается от стойкости плакирующего металла, а механические свойства1 близки к стойкости металла основного слоя. [c.325]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...