Сдвиг пластины

Действительно, напряжение на пластинах при постоянном заряде пропорционально емкости конденсатора, емкость же обратно пропорциональна расстоянию между пластинами. Раздвигая их, мы затрачиваем работу по преодолению сил электрического поля, притягивающих разноименно заряженные пластины друг к другу, и уменьшаем тем самым емкость конденсатора. Но величина заряда на его пластинах остается постоянной,значит, повышается напряжение. Следовательно, количество электроэнергии, запасенной в конденсаторе, возрастает. Конечно, раздвигать и сдвигать пластины не очень удобно для этого нужна сложная механическая система, какой-то специальный двигатель. Нельзя ли обойтись и. без него Взглянув еще раз на формулу для подсчета емкости конденсатора, мы увидим, что емкость можно менять, не только раздвигая и сдвигая пластины, но и за счет диэлектрической постоянной прокладки. А эта величина меняется при изменении температуры. Попеременно нагревая и охлаждая конденсатор, мы можем менять его емкость и вырабатывать электроэнергию точно так же, как при раздвигании его пластин. Именно по такому пути пошли американцы. [c.126]

Конструкция такого элемента может быть принята в виде пластины Д (рис. 2.18, б) из материала повышенной эрозионной стойкости с профилированной (рифленой) поверхностью. Пластина имеет продольный паз, посредством которого насаживается на периферийный участок радиальной лопатки. Внутренние поверхности паза и соответствующие поверхности паза лопатки снабжены ответными уступами (выступами) аналогично уступам (выступам) зацепления хвостового соединения сложного типа, причем образующие уступов наклонны к оси вращения ротора. На противоположных сторонах пера лопатки и соответственно внутренних плоскостях образующие уступов наклонены в разные стороны. При монтаже паз пластины разжимается, и фиксация ее на уступах может быть обеспечена в строго определенном положении. Нижние части пластины закрепляются заклепками к телу лопатки (с целью предохранения от самопроизвольного снятия). Уступы несут нагрузку от ЦБС, а их наклон в разные стороны исключает возможность осевого сдвига пластины. [c.88]

Для получения фактических данных о модуле сдвига пенопластового заполнителя из трехслойных оболочек вырезали пластинки размерами 90 X 50 X10 мм , из которых изготавливали образцы согласно чертежу, представленному на рис. 7.8. Там же показана схема его нагружения. Образец выполнен из жестких стальных пластин 1 и 2 и вклеенных между ними двух пенопластовых пластин 3, модуль сдвига которых подлежит определению. Ножки пластин 1 при испытаниях опирались на плиту, а к торцу пластины 2 прикладывалась сжимающая нагрузка. Взаимный сдвиг пластин 1 и 2, вызванный этой нагрузкой, измеряли с помощью индикатора перемещений с ценой деления 0,001 мм. [c.276]

Напомним, что в приведенных соотношениях Е, G — соответственно модуль упругости и модуль сдвига пластины h — толщина пластины Ес, F — соответственно модуль упругости и площадь поперечного сечения ребра Т, 5 —удельное нормальное продольное [c.115]

Если кольцо является симметричным относительно срединной плоскости пластины (Кчп = 0), то краевая задача распадается на две самостоятельные а) растяжение и сдвиг пластины (обобщенное плоское напряженное состояние) б) изгиб пластины со скручиванием. Соответственно независимо могут быть рассмотрены и обратные задачи по отысканию эквивалентного подкрепления. [c.591]

У рыхлых, пластичных (пахота) или несвязанных (песок) грунтов, у которых сцепление частиц грунта почти отсутствует, с ростом деформации касательная сила растет постепенно до значения, определяемого внутренним трением. При дальнейшей деформации грунта, вплоть до полного буксования, касательная сила практически не меняется или несколько уменьшается. Максимальное усилие сдвига (касательная сила) в простейшем случае при сдвиге пластины площадью Р, нагруженной вертикальной силой Q, можно определить из выражения Pш =T,- Ti = yof + УвQ, где Тс — сила сцепления частиц грунта Г/ — сила внутреннего трения при сдвиге ус — коэффициент внешнего сцепления 7в — коэффициент внутреннего трения. [c.184]

Стремление уменьшить массы движущихся частей клапанов получило отражение в конструкции полосового клапана (рис. 58, б), упругие пластины которого имеют форму прямоугольных полос. Пластины 3 в свободном состоянии прилегают к седлу 2, выгибаясь при открытии клапана под действием перепада давлений по профилированной поверхности ограничителя подъема 1. Шпонки 5 препятствуют продольному сдвигу пластин, концы которых находятся в направляющих гнездах. Пластины самодействующих клапанов необходимо из- [c.111]

Якори генераторов постоянного тока и стартеров имеют следующие дефекты задиры и сдвиг пластин железа износ посадочных мест под подщипники износ резьбы и шпоночной канавки изгиб вала якоря повреждение изоляции и межвитковое замыкание проводов обмоток или замыкание на массу износ и обгорание пластин коллектора. [c.239]

Ремонт якоря генератора. У якоря генератора могут быть следующие неисправности повреждение железа якоря, задиры и сдвиги пластин, ослабление посадки шарикоподшипников износ шпоночной канавки обгорание и износ поверхности коллектора замыкание пластин коллектора между собой увлажненность изоляции обмотки наружные обрывы и распайка секций внутренние обрывы в обмотках секций якоря витковое замыкание в обмотке секции замыкание обмотки секции на корпус. [c.58]

Повреждение железа якоря, задиры и сдвиг пластин обнаруживают внешним осмотром. При необходимости пластины правят. Устанавливают якорь на круглошлифовальный станок и шлифуют железо якоря по всей длине на глубину не более 0,5 мм. Биение шли- [c.58]

Ослабление прессовки пластин коллектора обнаруживают легким постукиванием через медную пластину (глухой звук) и осмотром. Ослабление характеризуется сдвигом пластин между собой. Для ликвидации сдвига необходимо подтянуть гайку коллектора специальным ключом до отказа. При этом звук от удара молотка через пластину по коллектору должен быть звонкий. [c.108]

Относительная жесткость на сдвиг пластин, имитирующих перегородки, с окнами разных форм и размеров при одинаковой толщине пластин [c.125]

Сдвиг пластин по отношению друг к другу, смещение сепараторов [c.147]

Для определения коэффициента внутреннего трения исследуемая паста помещалась между двумя металлическими пластинами, одна из которых затем перемещалась относительно другой. Коэффициент внутреннего трения К определялся из соотношения К = = FIN, где N — сила, действующая в направлении, перпендикулярном поверхности пластины, а F — сдвиг пластин относительно друг друга. По данным авторов, для исследованных паст К 0,5. Коэффициент трения пасты по стали л определялся по методу предельного угла. Было найдено, что i 0,3. [c.123]

Здесь F - площадь поперечного сечения I - длина стержня, балки -момент сопротивления при изгибе 7 — о.севой момент инерции сечения - момент сопротивления при кручении - момент инерции при кручении h — толщина оболочки, пластины г — радиус оболочки, пластины Е, G - moj h упругости при растяжении и сдвиге соответственно а, а, 1, oi2, а% — коэффициенты, зависящие от условий закрепления, нагружения и коэффициента Пуассона /i. [c.5]

Пусть AQ — разность угловой скорости конуса и пластины. Величина тензора скоростей деформации постоянна по пространственным координатам. Скорость сдвига к всюду равна [c.187]

Крутильно-коническое течение в предельном случае а — О вырождается в крутильное течение, а в предельном случае /г. —v О — в течение в зазоре между конусом и пластиной. Скорость сдвига не постоянна по пространственным координатам, и, поскольку она не является линейной функцией координат, методика обращения интегральных уравнений для крутящего момента и нормальной силы F довольно утомительна. [c.190]

Наиболее просто однородный чистый сдвиг может быть осуществлен непосредственны. нагружением пластины, захваченной в жесткие контурные шарнирно соединенные накладки (рис. 70). Для всех [c.77]

Посмотрим теперь, как при чистом сдвиге изменяются напряжения в зависимости от ориентации секущих площадок. Для этого из пластины, находящейся в состоянии чис-элементарную трехгранную призму АВС [c.78]

Схему деформации сдвига можно условно представить на деформации набора пластин (рис. 12.1, а) под действием касательных усилий, приложенных к верхней пластине. После приложения нагрузки т пластины сдвинутся относительно друг друга так, что высота к останется такой же, а вертикальная грань отклонится от своего первоначального положения на угол т(рис. 12.1,6). Угол называется углом сдвига. Если абсолютная деформация сдвига характеризуется перемещением а элемента на [c.142]

Легко обнаружить, что самые незначительные изменения условий опыта приводят к сдвигу интерференционных полос. Так, например, если поднести руку к пространству между пластинами (незначительно нагреть воздух в этом объеме), то наблюдается интенсивное перемещение полос. [c.223]

Каждый бак-мишень с двумя соседними баками-детекторами образовывал независимую триаду. Сигналы с детекторов передавались по коаксиальным кабелям на вход специального электронного устройства, где они анализировались по высоте и времени сдвига совпадений. Кроме того, сигналы фотографировались с помощью трехлучевого осциллографа, каждая из пластин которого была соединена с одним из детекторов. [c.642]

Аштон и Ваддоупс [17 ] решили методом Релея — Ритца задачу устойчивости прямоугольной пластины с произвольной схемой расположения слоев при одноосном и двухосном сжатии, а также сдвиге в плоскости пластины. Полученные ими решения достаточно хорошо совпали с результатами эксперимента при одноосном сжатии пластин, защемленных по всем сторонам, пластин, защемленных по двум сторонам и шарнирно опертых по двум другим сторонам [15 [, сдвиге пластин, защемленных по всем сторонам [16], а также при одноосном сжатии пластин с линейно изменяющейся толщиной. [c.184]

Действие электромагнитного тормоза основано на известном явлении, заключаюш емся в том, что если пространство между двумя параллельными стальными пластинками заполнить ферромагнитным порошком (карбонильное или распыленное железо) или взвесью ферромагнитного порошка в минеральном или кремнийорганическом масле и поместить эти пластины в магнитное поле, направленное перпендикулярно их поверхности, то частицы порошка сцепят эти пластины и будут препятствовать сдвигу пластин в направлении, перпендикулярном полю. [c.13]

Деформация сдвига пластины у не меняется цо шииряе на участке между двумя соседними ребрами и зависит только от продольной координаты X, т. е. y=Y( ) [c.10]

Силы Fx, Fy, Fxy и являются мембранными силами, возникающими при растяжении и сдвиге пластины в плоскости ху, и представляют собой такие же силы, как и получающиеся при интегрировании по толщине напряжений, определяемых в соответствии с задачей теории упругости для плоского напряженного состояния. Касательные силы F y и Fyx имеют в общем случае тот же порядок величины, что и нормальные силы Fx и Fy. Моменты Мх, Му, Mxii и Му,с, так же как и лоперечные силы F i ж Fy (которые уравновешивают изменения этих моментов), представляют собой изгибающие моменты и силы, которые возникают при изгибе-пластин из плоскости ху. Крутящие моменты Мху и Мух в общем случае имеют тот же порядок величины, что и изгибающие моменты Л/ и Му1 [c.210]

Эквивалентное подкрепление отверстия при растяжении и сдвиге пластины иа бескоиечности . Жесткости эквивалентного подкрепления отверстия в пластине, находящейся в обобщенном плоском напряженном состоянии, определяются из уравнений (см. уравнение (16.1) при дЬ = О) [c.592]

До частот 40—50 МГц используют ИКФ, выполненные в виде кварцевой пластины с напыленными на нее электродами, подвешенной на специальных изолирующих выступах в металлостеклянном корпусе. В кварцевых фильтрах используются объемные колебания сдвига пластины по толщине для преобразования электрической энергии в механическую и обратно. Амплитуда колебаний максимальна в подэлек-тродкой области и затухает вне ее по экспоненте. Это позволяет на одной пластине разместить несколько резонаторов (контуров), связанных. между собой акустической связью в той или иной степени, т. е. можно получить в одном корпусе систему связанных контуров. Высота корпуса ИКФ не превышает 6 мм. ИКФ имеют высокую стабильность и узкую полосу пропускания добротность их 1000 и выше. [c.225]

Для проведения технологических проб соответственио рис. 204, а сварщики должны сварить внахлестку в нижнем положении две пластины размером ЮОХЮО лш, толщиной от 8 до 15 мм. Чтобы получить соединение внахлестку, одну пластину сдвигают по отношению к другой на ширину, необходимую для образования излома шва. В одном углу, образуемом сдвигом пластин, накладывают валиковый шов размером 8X8 мм. После сварки со стороны, противоположной шву, между пластинами загоняют клин до разрушения шва. По характеру излома шва определяется качество шва и степень его провара. Осмотр производится лупой с увеличением до 10 раз. [c.583]

Для проведения технолошческого испытания сварщики должны сварить внахлестку в нижнем положении две пластины размером 100X100 мм, толщиной от 8 до 15 мм (фиг. 1). Для образования нахлестки одна пластина сдвигается по отношеник) к другой на необходимую ширину, потребную для осуществления излома шва. В одном углу, образуемом сдвигом пластин, накладывается валиковый шов размером 8X8 мм. После сварки производится разрушение шва с помощью клина или иным способом. По характеру излома шва определяются качество шва и степень его провара. Осмотр производится с применением лупы с увеличением до 10 pas. [c.377]

Необходимо подчеркнуть два обстоятельства. Во-первых, рассматриваемое здесь течение описывается уравнениями (5-4.11) — (5-4.13) и (5-4.21), (5-4.22), которые просто получаются из уравнений, описывающих стационарное плоское сдвиговое течение между двумя параллельными плоскими пластинами, умножением на периодический множитель Из уравнения (5-4.30) следует, что в предельном случае = О скорость сдвига у равна величине, которая была бы скоростью для стационарного плоского сдвигового течения, умноженной на тот же самый множитель. Переход от стационарного описания поля скоростей к эйлеровому периодическому течению путем умножения на является общим правилом для всех вискозиметрических течений. Эквивалентность дифференциальных уравнений для распределения скоростей в периодическом течении (для плоского сдвигового течения — это уравнение (5-4.23)) и для стационарного течения фактически представляет собой следствие пренебрежения силами инерции. [c.198]

Оказывается, что ориентировка пластин мартенсита обусловлена тем, что он может образовываться лишь по определенным кристаллографическим плоскостям и направлениям в аустените. Подобное ориентированное превращение можно рассматривать как сдвиг или смещение какого-то объема металла по определенной плоскости с одновременным а-превраще-нпем. Превращение сопровождается значительным смещением атомов металла в пространстве, по без обмена мест и без значительного изменения расстояний между атомами. Подобное [c.260]

Описанный в п, 4 этой главы механизм мартенситного превращения — бездиффузи-онность и ориентированность— обусловливает большую зависимость структуры мартенсита от исходной структуры аустенита. Как и сдвиг при пластической деформации, так и мар-тенситная пластина развивается внутри зерна аустенита, разрастаясь от края до края. Значит, чем крупнее зерно аустенита, тем длиннее образующиеся мартенситные пластины. На рис. 223 показано, что в крупном зерне аустенита образовались крупные иглы мартенсита, а в мелких зернах аустенита — мелкие мартенситные иглы, Поскольку пластические свойства и особенно вязкость мартенсита и продуктов его распада (до тех температур отпуска, при которых сохраняется игольчатость микроструктуры) с огрублением структуры сильно ухудшаются (твердость практи- [c.278]

Иида, Кобаясн. Скорость распространения трещин в пластинах из сплава 7075-Т6 при циклическом растяжении и поперечном сдвиге//Теор. осн. инж, расчетов (серия Д),— 1969,-91, № 4,—С. 210—214. [c.367]

Угол Ро, соответствующий моменту сдвига, является углом трения покоя. Если оставить рукоятку под углом Ро, то тело будет двигаться равноускоренно, так как составляющая Рц (на рисунке не показана) равна по модулю силе Т,,, которая больше силы трения движения Т. После сдвига тела с места рукоятку нужно опустить до положения, соответствующего углу р, при котором установится равномерное движение. При наклоне рукоятки на угол р сила тяжести С раскладывается на две составляющие Р=Сзтр, направленную параллельно пластине, и У=Осозр, направленную перпендикулярно к пластине. Так как тело движется по пластине равномерно, то, следовательно, имеет место равенство [c.95]

Эрдоган Ф., Си Дж. О распространении трещпны в пластинах прп плоском нагружении и поперечном сдвиге.— Теор. основы анж. расчетов. Сер. Д, 1963, т. 85. № 4, с. 49—59. [c.384]

При всем разнообразии деформаций тел оказывается возможным любую деформацию тела свести к двум основным типам деформаций, которые поэтому называю1ся элементарными деформациями. Этими элементарными деформациями являются растяжение (и сжатие) и сдвиг. Для того чтобы ясно представить себе эти основные деформации и их связь с другими типами деформаций, удобно пользоваться моделью, изображенной на рис. 250. Ряд одинаковых пластин (кусков фанеры) соединен между собой по четырем углам одинаковыми пружинами. Нижняя пластина прикреплена к столу. [c.461]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...