КЭП с матрицей хрома

Композиционные материалы ВДУ-1, ВДУ-2 и ВДУ-3 при умеренных температурах по прочности уступают жаропрочным никелевым сплавам. При комнатной температуре временное сопротивление разрыву сплавов ВДУ-1 и ВДУ-2 составляет 540—570 и 450—500 МПа соответственно, а у сплава ВДУ-3 — 800—850 МПа. Большая прочность сплава ВДУ-3 по сравнению с остальными двумя связана с легированием матрицы хромом. При высоких температурах по жаропрочности дисперсно-упрочненные сплавы превосходят стареющие деформируемые никелевые сплавы (табл. 10.4). [c.256]

Внутрь отверстия, подлежащего покрытию, вводят проволоку так, чтобы она е касалась покрываемых стенок и была точно центрирована. Затем все приспособление погружается в ванну для хронирования и включается ток, который, проходя от анода к катоду, осаждает на стенках отверстия матрицы хром из хромового ангидрида ванны. [c.210]

Хром легируют с целью снижения вредного влияния примесей внедрения, Для этого используют элементы с большим химическим сродством к примесям 2г, НГ, V и Ьа очищают матрицу хрома от азота, образуя нитриды. ЫЬ, Та, Т1 и 2г хорошо связывают углерод, а Т1, 2г, V, С1 и Ьа очищают хром от кислорода. Для повышения жаропрочности хром легируют титаном, ванадием, иттрием, цирконием, вольфрамом н никелем. Добавки вводят в количествах, ие превышающих их растворимость в твердом хроме. Добавки РЗМ измельчают структуру, повышают коррозионную стойкость и температуру рекристаллизации. [c.405]

Типичная структура двухфазного сплава, в котором а -фаза, богатая хромом, расположена в г. ц. к. матрице (преимущественно по ее границам), показана на рис. 305. [c.577]

Исследованиями структуры покрытий из исследованных порошков установлено ее суш ественное отличие от покрытий на основе карбида хрома. Она состоит из мелкодисперсных включений боридов, равномерно распределенных в матрице (рис. 1). Микротвердость покрытий имеет значения (6—28)-10 МПа (рис. 2). [c.155]

Действие этих компонентов заключается в измельчении микро- и макроструктуры, увеличении твердости аустенита за счет равномерного вкрапления в вязкую матрицу твердых мелкодисперсных карбидов, нейтрализации вредных примесей. В результате исследований отработаны оптимальный состав марганцовистой стали с применением комплексного легирования хромом, титаном и бором, а также режим термической обработки отливок. [c.239]

Образцы белого чугуна с содержанием хрома 2,8 12,0 и 25,07о исследовали в литом состоянии и после нагрева в течение 100 ч при температурах 600 и 1000° С. Определено, что хром больше скон-центрирован в карбидах, чем в матрице. С увеличением содержа ния хрома в чугуне линейно возрастает его содержание в карби дах. При уменьшении содержания углерода в образцах с одинаковым содержанием хрома возрастает количество растворенного хрома в карбидах и в матрице. [c.57]

При легировании белого чугуна ванадием обеспечивается получение более высокой твердости (по сравнению с твердостью чугуна с присадкой хрома). В зависимости от содержания марганца и других элементов, а также от термической обработки структура металлической основы может быть аустенитной, ферритной или мартенситной. Эти чугуны обладают сравнительно хорошей износостойкостью, однако при аустенитной или ферритной матрице главным их преимуществом является относительно высокая для износостойких чугунов пластичность. [c.65]

О чем, в частности, свидетельствует сохранение и даже возрастание магнитных моментов, локализованных на их атомах, тогда как никель в таких сплавах теряет свой магнитный момент [11]. Термодинамические свойства сплавов таких систем, как Сг — Аи [12] и Мп — Ag [13], отражают специфический характер взаимодействия компонентов. Практически во всей области существования твердых растворов парциальные теплоты смешения для хрома и марганца положительны и аномально зависят от состава (возрастают с ростом содержания переходного металла), тогда как парциальные теплоты для золота и серебра отрицательны и малы по абсолютной величине (рис. 2). Можно полагать, что хром и марганец также претерпевают существенные изменения своего электронного состояния, входя в матрицу твердого раствора, однако эти изменения требуют определенных затрат энергии. Известно, что марганец и хром [c.157]

Хромистые стали [7] классифицируют по содержанию хрома. Стали с 12—16 % Сг делят в зависимости от содержания в них углерода на ферритные (до 0,2% С) и мартенситные (свыше 0,2% С). Коррозионная стойкость мартенситных сталей зависит от режима термической обработки. При закалке в области температур более 900° С большая часть углерода остается в твердом растворе. При закалке и последующем отпуске при температурах 500—650° С образуются карбиды, металлическая матрица по границам зерен обедняется хромом, и вследствие этого коррозионная стойкость стали значительно снижается. [c.32]

Покрытия с включениями простых веществ. Никель как матрица широко используется для цементирования частиц простых веществ в виде волокон или порошков металлов (вольфрам, хром, никель, молибден) и неметаллов (графит, бор, крем ний и др.) [1, с. 78—80]. Со-осаждение порошков металлов используется для получения сплавов, не осаждаемых обычным гальваническим путем. Поскольку многие простые веш.ества являются проводниками электрического тока, они способствуют образованию на поверхности покрытия шероховатых наростов, дендритов и рыхлого налета. Для предупреждения этого их иногда предварительно покрывают оксидной, лаковой или другой пассивной к данному электролиту пленкой. [c.140]

Перспективным материалом с точки зрения повышенного сопротивления КР до толщины полуфабриката 125 мм является в настоящее время разработанный сплав 7049-Т73. Этот сплав с хромом содержит то же количество цинка, что и сплав 7001, и приблизительно то же, что и сплав 7075, количество магния и меди (см. рис. 1). Сплав обладает прочностными свойствами, в значительной степени близкими к свойствам сплава 7079-Т6 на полуфабрикатах толщиной до 125 мм (см. табл. 4, 5). К тому же сплав 7049-Т73 показывает превосходное сопротивление КР на гладких образцах, пороговый уровень напряжений для которых составляет 310 МПа (см. табл. 4, 5). Таким образом, сплав 7049-Т73 обладает такими же механическими свойствами, как сплав 7079-Т6, и сопротивлением КР подобно сплаву 7075-Т73. Кроме того, этот сплав не требует специальной обработки, поэтому могут быть использованы существующие матрицы для штамповок, если требуется перейти от чувствительных к КР материалов (например, 7079-Т6 или 7075-Т6) к более стойкому к КР сплаву 7049-Т73. [c.267]

Показано [129], что простая хромистая сталь 20X13 наиболее сильно склонна к точечной коррозии. Сравнительно большое количество углерода (0,22 %) расходуется на образование карбидов хрома, что ведет к локальному обеднению матрицы хромом, повышению химической и структурной гетерогенности стали и росту ее склонности к точечному коррозионному поражению. Дополнительное легирование стали более сильными карбидообразующими элементами (молибден, ванадий, ниобий и др.) снижает ее склонность к питтинговой коррозии, так как при этом перераспределение хрома в матрице стали вследствие ее термической обработки менее заметно. Нами также показано, что закаленные мартенситные стали, подверженные отпуску при 570—600°С, обладают большей химической неоднородностью и меньшей стойкостью к питтинговой коррозии, чем те же стали после отпуска при 660-700°С. [c.59]

Схему легирования железомарганцевых сплавов 01Г29 и 10Г23 выбирали так, чтобы обеспечить повышение механических свойств через упрочнение аустенитной матрицы (хром, никель, молибден, германий) или второй избыточной фазой (титан, ниобий, ванадий, молибден). Химический состав опытных сплавов и их механические свойства в состоянии после закалки с 1100°С, 30 мин. выдержка, в воде приведены в табл. 20 и 21. [c.184]

Хром жаростоек, имеет весьма низкий коэффициент трения,. в1.1сокую твердость и обладает высокой стойкостью па износ. Так называемое пористое хромирование используется в химическом машиностроении для увеличении срока службы деталей, подвергающихся воздействию высоких температур или механическому износу (например, штоков компрессоров высокого давления, штампов, матриц, просеформ и т. п.). [c.320]

Для изготовления лазерных элементов обычно используют бледно-розовый рубин, концентрация хрома в котором порядка 0,05 % (мае.). Введение ионов хрома слегка искажает кристаллическую решетку матрицы, поскольку они имеют радиус 0,065 нм, несколько больший радиуса иона алюминия (0,057 нм). Эти искажения, во-первых, вызывают появление внутренних напряжений в монокристаллах рубина и ограничивают предельнуьэ концентрацию ионов хрома в них и, во-вторых, приводят к смещению иона хрома вдоль пространственной диагонали в октаэдре из ионов кислорода. С ростом концентрации ионов хрома параметры элементарной ячейки кристаллической решетки увеличиваются. Поскольку монокристаллы рубина анизотропны, их свойства зависят от ориентации образца. [c.74]

Работа рубинового лазера происходит по трехуровневой схеме. Трехвалентный ион хрома имеет электронную конфигурацию 1 8 2 8 , 2 р 3 8 3 р 3 т. е. на его внешней оболочке находится три -электрона.Основным состоянием свободного иона хрома является Fз/2, т. е. оно характеризуется четырехкратным вырождением по спину и семикратным орбитальным вырождением (2 L + 1 = 7). В электростатическом поле, создаваемом ионами кристалла (матрицы), происходит расщепление состояний свободного иона хрома на ряд энергетических уровней / 1, и т. д. Если обратиться [c.74]

Проведенные исследования показали следуюгцее. При напылении плакированных порошков боридов твердая фаза сохраняется в большей степени, чем при распылении плакированного порошка карбида хрома, и она более стабильна при длительном нагреве в контакте с. матрицей. Несмотря на кратковременность процесса взаимодействия при напылении, бор сильно охрупчивает связку, поэтому в напыляемых композициях ее количество должно быть значительно увеличено, плакированные порошки боридов целесообразно использовать в механической смеси с матрицей. [c.157]

Источником паров хрома (-(-железа) слуишл феррохром марки ФХО10 (ГОСТ 4757—79), источником паров никеля — электролитический никель марки Н2 (ГОСТ 849—79). Пары хрома и никеля конденсировались на поверхности нагретой стальной. ленты и диффундировали в глубь матрицы. Обработка в парах хрома (феррохрома) и никеля выполнялась на опытной установке УМЛ-3. [c.202]

Нетравленый шлиф стали, "содержащей, % С 0,07 Сг 27 Мо 2 и отпущенной при 650° С в течение 1000 ч, исследуют методом оптического фазового контраста или с помощью травителя 107в. При этом карбиды сильно вытравливаются, в то время как ст-фаза вследствие легкого подтравливания располагается ниже ферритной матрицы. При термическом травлении при 500° С в течение 5 мин карбид темнеет, феррит окрашивается в цвета от желтого до коричневого, а ст-фаза остается светлой. Этим методом выявляют обедненные хромом области вокруг карбидов и ст-фазу по различию в степени потемнения. Термическое травление позволяет также определять размеры карбидных частиц. Карбиды по границам зерен остаются светлыми, если их размер не превышает определенную величину. Аустенит имеет желто-коричневый цвет, приграничные области зерен, особенно вблизи мельчайших карбидов, окрашиваются в цвета от коричневого до фиолетового (вследствие обеднения легирующими элементами). [c.142]

Пересыщенный вследствие закалки с высоких температур раствор углерода в аустените склонен к выделению при последующем нагреве дисперсных карбидов. Они тем крупнее, чем выше температура нагрева. Выделение карбидов не только снижает вязкость но и приводит к интеркристаллитной коррозии, в том числе коррозйонностойких сталей. Причиной этого являются мелкодисперсные, появляющиеся при кратковременных выдержках при температуре 600—650° С карбиды с высоким содержанием хрома, которые уменьшают концентрацию хрома в непосредственно прилегающих к ним областях матрицы (согласно теории обеднения хромом). [c.145]

Ранее уже упоминался один из эффектов влияния легирующих элементов матрицы на взаимодействие с волокном. Он связан с оттеснением алюминия фронтом растущего диборида титана в матрице из сплава Ti-8Al-lMo-lV (рис. 1). Для проведения полного термодинамического анализа этого эффекта имеющихся данных недостаточно, однако из общих соображений можно предположить, что только дибориды циркония и гафния немного стабильнее ИВг- Дибориды элементов пятой группы периодической системы, видимо, менее стабильны, а дибориды элементов шестой группы еще менее стабильны. Действительно, энтальпия образования для диборидов элементов четвертой группы составляет 293—335 кДж/моль и уменьшается до 84—126 кДж/моль для элементов шестой группы —хрома и молибдена. Диборид алюминия также, по-видимому, значительно менее стабилен, чем диборид титана. Исходя из соображений, рассмотренных в работе Руди [36], можно заключить, что элементы, образующие нестабильные дибориды, будут вытесняться из диборидной фазы. Примером могут служить алюминий и молибден. На рис. 17 показана микроструктура диффузионной зоны в материале Ti-ЗОМо — В после выдержки при 1033 К в течение 100 ч. Объясняя строение зоны взаимодействия, Кляйн и сотр. [20] показали, что вытеснение молибдена из диборида титана приводит к появлению зоны В на внешней поверхности диборида титана (Л). При подсчете константы скорости реакции в работе [20] была использована общая толщина зоны взаимодействия, куда были включены слои А и В. [c.115]

Изучение процесса распределения различных элементов в металле пароперегревателей в состоянии поставки и после различных сроков эксплуатации, проведенное с привлечением мик-рорентгеноспектрального анализатора, показало, что в состоянии поставки в металле труб из стали 12Х18Н10Т приграничные объемы в значительной степени обеднены хромом. Содержание Сг в приграничных объемах составляет 60—65% содержания хрома в матрице аустенитных зерен. С возрастанием температурно-временного параметра эксплуатации содержание Сг на границе увеличивается и достигает содержания Сг в матрице (рис. 2.9). Этот процесс способствует выделению вторичных фаз, содержащих Сг по границам зерен (<т-фазы, МззСб). Титан в стали выделяется в основном в виде карбидов Т1С, расположенных как по границам, так и по телу зерен. Суммарное содержание [c.61]

Группа исследователей Института проблем литья АН УССР изучала. поверхности трения высокохромистых чугунов [28, 66]. Была отмечена диффузия хрома из зерен основы в карбиды и наиболее деформируемые участки поверхностей трения. Содержание хрома в матрице немодифицнрованных чугунов уменьшилось с 7 до 5%, т. е. почти на 30%. [c.22]

Диффузионные процессы при деформации резко замедляются при введении в чугун горофильных добавок (иттрия, церия). Так, в модифицированных чугунах снижение содержания хрома в матрице поверхностного слоя не превышало 8% (с 11,2 до 10%). [c.22]

Согласно исследованиям французских ученых сопротивление изнашиванию сталей с 12% Сг повышается при легировании ванадием вследствие частичной замены карбидов типа М7С3 на V (ми кротвердостью 27,5 кН/мм ) и увеличения концентрации хрома в матрице. Введение в сталь 2% ванадия уменьшает количество остаточного аустенита и повышает износостойкость (на 8—50%) п твердость. [c.30]

Японские исследователи изучали полученные направленной кристаллизацией доэвтектические, эвтектические и заэвтектические чугуны с содержанием хрома 10, 15, 20, 30 и 40% при изменении содержания углерода соответственно 3,48—4,29 3,46—3,99 3,04— 3,69 2,43—3,40 и 2,26—2,79%. В чугунах с 20—40% Сг первичные и эвтектические карбиды имели формулу М7С3, а при содержании 107о Сг формулу МзС. В доэвтектических сплавах эвтектика зарождалась в расплаве независимо от первичных кристаллитов и в процессе роста приобретала ячеистую структуру. В доэвтектических и эвтектических сплавах эвтектика, кристаллизующаяся в виде колоний, состояла из матрицы, дисперсных пластинчатых карбидов в центре, пластинчатых карбидов, растущих по направлению к границе колоний, и крупных пластинчатых карбидов на границах колоний. Эвтектические колонии тем мельче, чем меньше содержание углерода в сплаве наиболее мелкие колонии в чугуне с содержанием 30% Сг. [c.58]

Полные дислокации, образующиеся в матрице, препятствуют росту двойников в длину и ширину, и он со временем прекращается. Противодействие иногда бывает достаточным, чтобы локальные напряжения увеличились до величин, необходимых для зарождения новых двойников, которые затем растут вследствие механохимического растворения области накола. На рис. 40 показаны вновь возникающие двойники (угольные реплики с оттенением хромом). [c.126]

Для улучшения смачивания сапфира никелем или алюм1инием и усиления шрочности связи между ними на сапфировые волоша можно также нанести промежуточное тонкое покрытие из сплавов никеля или сплавов типа нихрома. Сегрегируя на поверхности раздела, хром обеспечивает наиболее благоприятное смачивание сапфира никелем, а отсутствие образования новых промежуточных фаз сохраняет исходную высокую прочность арматуры. Иначе решать ту же задачу можно, вводя в никелевую матрицу легирующие компоненты тита на и хрома. [c.70]

Разработка сплавов типа САП и САС (спеченные алюминиевые сплавы) иовлекла за собой многочисленные попытки получения жаропрочных комлозици-он ных материалов на основе более тугоплавких матриц титана, молибдена, железа, кобальта, никеля, тантала, меди, хрома и ванадия. В качестве дисперс-. ной фазы в сплавы пробовали вводить окислы, карбиды, нитриды и бориды. Однако здесь многих ис-, следователей постигла неудача из-за отсутствия фундаментальных сведений о природе взаимодействия на границе разнородных компонентов. [c.77]

Созданы беэвольфрамовые керметы систем. карбид титана — железо и карбид титана — сталь. Керметы системы окись алюминия — вольфрам — хром применяют в качестве высокотемпературных эрозионностойких материалов, для изготовления специальных огнеупоров, защитных чехлов термопар, матриц для горячей экструзии труднодеформируемых металлов и сплавов и т. п. Изделия из этих керметов получают методом горячего прессования. Для снижения пористости в кермет добавляют до 1 процента Никеля. [c.84]

При направленной кристаллизации сплавов эвтектической системы медь — хром образуются усы хрома диаметром до нескольких микрон, которые равномерно располагаются в медной матрице по направлению затвердевания. В эвтектике Al-bAlsNi усы интерметаллида A Ni, занимающие объем до 10 процентов, окружены алюминиевой матрицей. В эвтектической системе А1—СиАЬ содержание интерметаллида может достигать 50 процентов. [c.109]

Оптимальный ком,позиционный материал состоит из матрицы в виде твердого раствора Ni —Сг —W с вольфрамовыми включениями. В такой комлози-ционной структуре хрупкие вольфрамовые зерна можно удлинять деформацией при комнатной температуре. Образующиеся дискретные волокна защищены от окисления, матрица содержит большое количество хрома.. Прочность матрицы при температуре около 900° всего 5—6 кг/мм , а прочность композиционного материала в 8—9 раз выше. [c.126]

Образованию спеченных композиций с волокнами на основе усов из боридов, карбидов н оксидов мешает плохая смачиваемость последних многими металлами матрицы. Так, для создания композиции Ag—AI2O3 требовалось предварительно покрывать усы слоем никеля или платины толщиной 0,1 мкм. Иногда смачиваемость усов улучшалась при добавлении к матрице (никель) других металлов, а именно титана, циркония или хрома, понижающих поверхностное натяжение на границе волокно—жидкий металл. [c.228]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...