Индикатор погрешность схемы

Рассмотрим погрешность схемы индикатора, придерживаясь указанной выше последовательности. [c.157]

Погрешность схемы индикатора по формуле (7.58) [c.158]

Пример 7.7. Определить погрешность схемы многооборотного индикатора, если он характеризуется следующими параметрами [c.158]

Погрешность схемы индикатора в соответствии с формулой (7.71) является функцией перемещения ведущего звена 5вщ- Чтобы найти максимальное значение погрешности, необходимо знать место этого максимума. Для решения конкретной задачи, например данной, по формуле (7.71) можно на ЭВМ легко вычислить наибольшее значение ASd- [c.158]

Погрешность схемы для принятых конструктивных параметров слишком большая, она составляет более чем шесть делений шкалы. Ее можно уменьшить путем рационального выбора параметров а и Иг, наиболее сильно влияющих на значение погрешности. Так же как в рычажном микрометре (см. пример 7.6), и в многооборотном индикаторе предусмотрено регулирование важнейших параметров. [c.159]

Сложный измерительный прибор. В ряде приборных устройств используются не один, а несколько рычажно-шарнирных механизмов. Каждый из них внесет определенную погрешность в обш,ую погрешность схемы устройства. Из таких устройств можно отметить, например, многооборотные индикаторы МИГ. Они представлены на рис. 7.16 и 7.17. [c.177]

Сложность их точностного синтеза заключается в том, что в погрешность схемы прибора входят погрешности схемы каждого нелинейного элемента. Многооборотный индикатор имеет два таких механизма синусный с длиной рычага а и кулисный с параметрами /иг. Задача точностного синтеза сводится к отысканию оптимальных параметров как синусного, так и кулисного механизмов, т. е. таких параметров, при которых погрешность всей схемы прибора будет наименьшей. [c.177]

Зависимость погрешности схемы для многооборотного индикатора соответствующего рис. 7.17, описывается формулой (7.71) [c.177]

Приведенную процедуру диагностирования можно иллюстрировать также на примере механизма углового позиционирования — револьверной головки копировального суппорта. Согласно диагностической схеме, приведенной на рис. 4, подготовку к диагностированию механизмов позиционирования гидрокопировальных полуавтоматов целесообразно осуществлять, начиная с визуального наблюдения и контроля точности сборки, посредством проточки заготовки или специально изготовленной оправки. Эта оправка, имеющая три шейки длиной 10 мм каждая, при проверке механизмов револьверной головки протачивалась проходным резцом, установленным в резцовой державке револьверной головки. При этом определялась погрешность обработки на станке при повороте револьверной головки на 360°, смене резцовых державок с учетом погрешности сборки системы СПИД станка. Погрешность обработки заготовки при смене резцовых державок и повороте револьверной головки на 360° соответственно составляет 0,028 и 0,032 мм. Таким образом, требования к точности обработки (0,02 мм) могут быть удовлетворены при повышении точности и стабильности угловой фиксации револьверной головки и улучшении базирования резцовых державок. Контроль точности и стабильности фиксации револьверной головки осуществлялся также измерением ее угловых перемещений автоколлиматором и перемещений в осевом направлении индикатором с ценой деления 0,001 мм. Полигон автоколлиматора, установленный на специальной оправке, закреплялся на торце револьверной головки на расстоянии [c.80]

Для этого при проверке геометрической точности станка погрешности следует разделять на скалярные и векторные. Векторные величины, в свою очередь, разделяются на действующие вдоль заданного направления (например, осевое биение шпинделя), в заданной плоскости (например, биение шпинделя в плоскости перпендикулярной оси, погрешность траектории суппорта или стола в плоскости его движения). В последнем случае по стандарту проверка осуществляется с помощью одного индикатора. При этой проверке получаемой информации не достаточно для суждения о погрешности траектории резца необходима постановка двух индикаторов (датчиков), как показано на рис. 2. Этот пример иллюстрирует отличие применяемых проверок от стандартных. Для оценки влияния точности основных узлов станка на выходные параметры необходимо составление расчетных схем. Следует иметь в виду, что на один и тот же выходной параметр типовой детали может влиять несколько видов исходных погрешностей. [c.169]

Установка КТУ-1. Служит для проверки тахометров. Состоит из электропривода с фрикционным редуктором для плавного изменения частоты- вращения, эталонного датчика (тахогенератор Д-14) и пульта (ПН-1), в котором располагаются переключатели, измерительная схема, нуль-индикатор. Датчик проверяемого прибора устанавливается на вал привода, указатель — в гнездо пульта. Погрешность измерения частоты вращения с помощью КТУ-1 М не превышает 0,3%- [c.522]

Правда, в некоторых случаях возможна и противоположная ситуация, когда погрешность измерения меньше погрешности прибора (нулевые методы измерения). Например, схема измерения построена так, что стрелка нуль-индикатора при разности измеряемых величин, равной 1%, отклоняется полностью на [c.125]

На фиг. 174 показана схема прибора, основанного на методе двойного просвета. С основанием а жестко связан кронштейн с, к которому подвешена линейка Ь с плоскопараллельными измерительными поверхностями. Проверяемый угольник устанавливается на основании прибора и совмещается с линейкой Ь так, чтобы между ними не было просвета (1-е положение). Затем угольник устанавливают с другой стороны (2-е положение) и определяют с помощью так называемого эталона просвета (см. ниже) просвет между угольником и линейкой, который. составляет удвоенную погрешность угольника. Этот прибор может быть приспособлен и для объективной оценки величины отклонения, если к его основанию, прикрепить индикатор или миниметр. [c.137]

На фиг. 588 показана принципиальная схема стационарного прибора для измерения окружного шага с базированием по отверстию колеса. Измерительные наконечники / и 2 устанавливаются по линейке 3 на требуемое расстояние от поверхности оправки, на которую надевается колесо. Отклонения подвижного наконечника / передаются на индикатор 4. Установка стационарного прибора по сравнению с ручными значительно надежнее, а база установки (отверстие колеса) исключает погрешности, вносимые промежуточной базой. [c.437]

Схема измерения приведена на фиг. 665. Колесо вводится в зацепление с двумя рейками, зубья которых несколько утонены. Под действием плоских пружин рейки сдвигаются относительно друг друга до тех пор, пока не выберется зазор во впадине проверяемого колеса. В процессе обкатки погрешности колеса вызывают смещения одной рейки относительно другой. Эти смещения отсчитываются по индикатору. [c.472]

Основной предпосылкой, обеспечивающей требуемую точность обработки иа станках с ЧПУ, является точность настройки инструмента. Эта настройка производится вне станка в специальных лабораториях с применением различных устройств и приборов, что обеспечивает высокую точность настройки и позволяет значительно сократить время простоев станка, связанных с заменой инструмента. Цель настройки — обеспечить с требуемой точностью заданное положение режущих кромок инструмента в системе координат вспомогательного инструмента. На рис. 23.40, а показана схема расположения вершины резца (координаты X Z) согласно карте настройки инструмента. При настройке резцовый блок базируется в специальном приборе с посадочным гнездом, идентичным гнезду револьверной головки или резцедержателя. Настройка инструмента осуществляется совмещением изображений режущей кромки инструмента в окуляре микроскопа с его координатной сеткой. Установка микроскопа на заданные координаты (в нашем случае X Z) производится по концевым мерам длины и индикаторам. При настройке вершина резца может не совпадать с центром оптического проекционного устройства (рис. 23.40, б). Чтобы устранить погрешность установки резца в блоке АХ ДZ, используют регулировочные винты. После того как вершина резца совпадает с координатной сеткой окуляра микроскопа (рис. 23.40, в), резец закрепляют в блоке. [c.490]

Поверка гладких калибров. Схема 3 составлена в соответствии с ОСТ 85000-39 [25]. Указанным в схеме поверки калибров и изделий величинам предельных погрешностей приборов и инструментов, применяемых совместно с концевыми мерами, соответствуют 0,0003 мм — горизонтальный и вертикальный оптиметры, концевые измерительные машины 0,0005 мм — миниметр с ценой деления 0,001 мм 0,001 мм — миниметр с ценой деления 0,002 мм 0,002 мм — миниметр с ценой деления 0,005 мм 0,003 мм — рычажная скоба с цейой деления 0,002 мм, индикатор с ценой деления 0,002 мм (при работе с учётом погрешностей индикатора по аттестату) 0,005 и 0,007 мм — индика- [c.462]

Измерение накопленной погрешности окружного шага можно произвести на приборе, принципиальная схема которого показана на рис. 10.9. Прибор состоит из делительной головки ДГ, на которой устанавливается контролируемое колесо К, индикатора И и рычажного устройства Р. Измерение ведется от произвольного профиля 1. По этому профилю шкала индикатора устанавливается на нуль. После этого рычаг Р выводится из впадины между зубьями и при помощи делительной головки ДГ колесо поворачивается на номинальный угловой шаг. Рычаг Р вводится во впадину и устанавливается в первоначальное радиальное положение, но уже относительно профиля 2. Если расстояние между профилями 1 п 2 соответствует номинальному шагу, нулевое показание индикатора не изменится. Наличие отклонений в шаге отсчитывается по шкале индикатора. Затем поочередно в позицию измерения подводятся все последующие профили. [c.461]

Влияние конструкции контрольного устройства на точность измерений. Точность устройств для контроля деталей в процессе шлифования зависит от погрешности механической части устройства, а также от погрешности показывающего прибора (индикатора, миниметра), датчика и элементов электрической схемы. [c.19]

Пример 10.2. Определить погрешность положения синусного рычага многооборотного индикатора I МИГ (рис. 10.9), вызванную зазором во вращательной паре, при Звш.шах = КО мм. Общая кинематическая схема индикатора и его характеристики даны в п. 7.3. [c.203]

Одноточечные безрычажные устройства применяют и для контроля высот деталей на плоскошлифовальном станке е вращающимся столом (табл. 10). При сферическом наконечнике горизонтальное смещение детали не вносит погрешности измерения. В одном из подобных устройств типа БВ-1005 (рис. 48) шток 1 через промежуточный наконечник 2, подвешенный на плоских пружинах 3 и 4 к корпусу 5, соприкасается с деталью 6. Шток через пластину 7 воздействует на датчик 8 и индикатор. В электрической схеме подача импульса производится [c.484]

Измерительно-регистрирующий комплекс. Визуальная оценка величины деформаций ходовых винтов поперечины производится микрометрическими индикаторами 7 (рис. 1) часового типа 1 ИГМ. Для осцилло-графирования указанной величины рядом с индикаторами 7 устанавливаются бесконтактные емкостные датчики линейных перемещений 8, включенные в схемы ЧМ-индикаторов, погрешность которых составляет не более 10%. [c.234]

Метод отношения мощностей (квадратичного детектирования) состоит в сравнении мощностей, принимаемых некоторым приемным устройством при наличии и отсутствии исследуемого объекта, включаемого в СВЧ передающий тракт (рис. 3.5). Метод отношения мощностей применяется обычно для измерения ослабления от 2 до 20 дБ. Измерение малых ослаблений (< 2 дБ) затруднено тем, что на результаты существенно влияет нестабильность мощности генератора. Измерение ослаблений (>20 дБ) ограничивается рабочим диапазоном применяемых кристаллических детекторов и индикатора. Свое воплощение метод отношения мощностей нашел во многих конкретных измерительных схемах. Исследуемый четырехполюсник может быть включен, например, между двумя идентичными измерительными линиями, у которых уравнены мощности зондов. Уменьшение мощности в цепи зонда линии, находящейся за включаемым четырехполюсником, компенсируется регулировкой усилителя в цепи этого зонда. Изменение коэффициента усиления, необходимое для уравновешивания мощностей, зондов, является мерой потерь. С помощью этой схемы могут измеряться ослабления от 2 до 15 дБ с погрешностью в 2. .. 5 %. С целью увеличения разрешающей способности индикатора такой схемы и уменьшения погрешности измерений из-за колебаний мощности генератора продетектированные сигналы зондов линии могут быть поданы на дифференциальный трансформатор, вырабатывающий разностный сигнал, который после усиления индицируется. С помощью такой схемы можно измерить ослабление сигнала менее 1 дБ с точностью 0,01 дБ. [c.66]

Прибор ИТЛ-1М, предназначенный для измерения толщины холоднокатаных стальных листов, также построен по двухканальной схеме. В основном канале используется накладной экранный преобразователь с фазометрической схемой в дополнительном предназначенном для выделения информации о а листа, применена структурная схема, показанная на рис. 45, б, с накладным преобразователем. Выходной сигнал дополнительного канала воздействует на генератор основного канала, изменяя его частоту так, чтобы ослабить влияние изменений а на ноказания индикатора основного канала. Функция преобразования этого сигнала в изменения частоты генератора определяется экспериментально для каждой марки стали. Обобщенный параметр контроля дополнительного канала выбран достаточно большим с целью исключения влияния толщины листа на сигналы преобразователя. В основном канале снижение погрешности от влияния зазора достигается применением накладного экранного преобразователя. Конструктивно прибор выполнен в виде стойки, имеющей четырехблочную структуру. Блок преобразователей помещен в массивный металлический кожух и снабжен пневмоприводом, что позволяет выдвигать блок преобразователей при установке контролируемой полосы. [c.148]

Для получения повышенной точности измерение величины силы производится по нулевому методу отсчета с ручной компенсацией. Нулевой метод измерения позволяет исключить погрешности, вносимые аппаратурой, расположенной после системы компенсации, и снижает суммарную погрешность всего устройства. Для обеспечения измерения динамических нагрузок нулевым методом применен безынерционный нуль-индикатор, в качестве которого используется осциллографическая электронная трубка. Преимущество такого нуль-индикатора заключается в том, что он позволяет фиксировать момент компенсации напряжения (разбаланса мостовой схемы датчиков) как на максимуме и минимуме циклической нагрузки, так и при переходе нагрузки через среднее значение, равное уровню статической подгрузки образца. Кроме того, не представляет труда добавить к напряжению, подводимому к пластинам трубки, сигнал отметки фазы перемещения активного захвата машины. Наличие такой метки на изображении цикла на экране трубки позволяет проводить компенсацию разбаланса, а следовательно, и замер усилия при заданной фазе деформирования. [c.61]

Стабильность работы схемы в основном определяется качеством изготовления гетеродина и частотного демодулятора. Опытное исследование такой схемы [102] выявило ее высокую чувствительность и хорошую повторяемость погрешность не превышала приблизительно 0,2% от максимального значения измеряемой величины. Такая схема обеспечивает автоматическое слежение за медленными изменениями уровня, но при запуске необходимо подстраивать индикатор с помощью специального устройства таким образом, чтобы сигнал датчика оказался в пределах частоты пропускания усилителя промежуточной частоты. Экстремальные эндовибраторные уровнемеры уступают гетеродинным в чувствительности и стабильности, но оказываются более простыми в настройке [33]. [c.236]

Индикаторные нутромеры выпускают нормальной и повышенной точности. Нутромеры нормальной точности оснащ,еяы индикатором с ценой деления 0,04 мм повышенной точности с ценой деления 0,001 мм. Допускаемая погрешность показаний этих нутромеров составляет 0,003 0,005 мм. На рис. 77 показаны общий вид и схема измерения индикаторным нутромером. [c.91]

ВУ с диапазонным и внутридиапазонным уравновешиванием сочетает достоинства указанных выше методов. При этом большая часть нагрузки уравновешивается нулевым методом с помощью диапазонных гирь, а неуравновешенная часть нагрузки — первичным преобразователем силы в электрический сигнал. Такие ВУ применяют для измерения массы единичных грузов в статике, а также для измерения и дозирования непрерывно-изменяющейся массы. В последнем случае, если известно начальное или конечное значение массы, схема весов может быть упрощена, так как осуществляется последовательное чередование диапазонов (или перед началом работы производится установка диапазонных гирь) и отпадает необходимость в индикаторе диапазонной нагрузки. При разработке ВУ с диапазонным и внутридиапазонным уравновешиванием возникают задачи определения статической и динамической погрешности, а также исследования работы ВУ на границах смежных диапазонов. [c.82]

Правда, в некоторых случаях возможна и противоположная ситуация, когда погрешность измерения меньше погрешности прибора (нулевые методы измерения). Например, схема измере-ния построена так, что стрелка нуль-индикатора при разности измеряемых величин, равной 1%, отклоняется полностью на 100 делений. Пусть погрешность нуль-индикатора равна одному делению. В этом случае возможен остаточный разбаланс также на одно деление, равный 1 % однопроцентной разности измеряемых величин. Тогда относительная погрешность измерения не превысит 0,01%, т. е. составит одну сотую относительной погрешности нуль-индикатора. Однако рассмотренный случай можно отнести к исключениям из общего правила. [c.122]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...