Амплитуда вынуждающей силы

Fo Амплитуда вынуждающей силы Н [c.6]

Со временем свободные колебания системы затухают, а вынужденные остаются неизменными. Такие установившиеся вынужденные колебания системы, описываемые функцией X2 t), происходят с частотой, равной частоте изменения вынуждающей силы, и с амплитудой, пропорциональной амплитуде вынуждающей силы То и обратно пропорциональной массе системы. Кроме того, амплитуда установившихся вынужденных колебаний обратно пропорциональна коэффициенту затухания (3 уменьшается с его увеличением. [c.188]

На рис. 3.30 приведено типичное семейство соответствующих резонансных кривых для различных значений амплитуды вынуждающей силы. Как видно из этого рисунка, здесь вследствие затухания в з.зо Семейство резонансных кривых [c.127]

Отношение наибольшей силы, передаваемой виброизолятором, к амплитуде вынуждающей силы называется коэффициентом передачи силы К. В нашем примере [c.140]

Следовательно, для того чтобы максимальное значение силы Q, передаваемой виброизолятором, было меньше амплитуды вынуждающей силы, должно быть выполнено условие [c.140]

Упругая сила равна —кх как и в уравнении (3.19) величина с в уравнении (19.1) означает амплитуду вынуждающей силы, которая вызывает рассматриваемые колебания. [c.136]

По результатам записи амплитудно-частотного спектра для жесткого вкладыша (рис. 2) определены перепады уровня амплитуд ускорений (в децибелах) вынужденных колебаний. Амплитуда вынуждающей силы составляла 9 кГ (верхняя запись на рис. 2—4) и 3 /сГ (нижняя запись на рис. 2—4) в диапазоне частот соответственно 10—250 и 20—2000 гц. [c.77]

Решение уравнений движения этой системы методом гармонической линеаризации в сочетании с полученными из эксперимента данными на резонансе величины амплитуд ускорения, скорости и перемещений, амплитуды вынуждающей силы и фазовых соотношений по осциллограммам — позволило определить численное значение величины жесткости масляного слоя в радиальном направлении и коэффициента демпфирования. [c.78]

Экспериментально обнаружено изменение частоты резонанса / при изменении амплитуды вынуждающей силы а при а, равной 2,5 3 3,5 п А кГ соответственно, / составляла 835, 850, 865 и 875 гц. [c.80]

Проверяют отношение силы тяжести Q к амплитуде вынуждающей силы [c.333]

После выполнения расчетов по (12) в случае необходимости увеличивают либо силу тяжести Q, либо амплитуду вынуждающей силы (при повышении k или /). [c.333]

Выбирают отношение суммы силы тяжести ударной части и силы предварительного нажатия пружин вибромолота Qh к амплитуде вынуждающей силы Р [c.333]

Амплитуда вынуждающей силы [c.333]

Амплитуда вынуждающей силы, кгс, либо тип вибровозбудителя Л Р- Л с 2 <а X S о О с S 1° Ш с i ь к И 51 Й о П S i л pas Ч S (V X < с в 5 S > Л И н Н d >> 0 о X ill т 1 ш S X. S о о. S ж н [c.339]

Иногда для лечебного вибрирования сидящего и стоящего человека используют испытательные электродинамические вибрационные стенды. Обычно максимальная амплитуда вынуждающей силы таких стендов примерно в 10 раз больше нагрузки испытуемого наиболее тяжелого изделия. Если максимальная амплитуда ускорения при лечебном вибрировании не должна превышать 20 % ускорения свободного падения и если масса платформы с человеком равна 150 кг, то можно применять вибрационный стенд грузоподъемностью 3 кг. Платформу жестко соединяют со столом вибростенда, а силу тяжести платформы с расположенным на ней человеком компенсируют весьма податливыми пружинами. Использование вибрационных испытательных стендов следует считать перспективным вследствие их широкого частотного и динамического диапазонов, возможности воспроизведения детерминированной вибрации широкого спектрального состава и случайной вибрации с заданными характеристиками, [c.412]

Стенды с гидравлическим возбуждением ограничены по частотному диапазону в большинстве конструкций до 100 Гц, иногда до 400 Гц. Стенды характеризуются большими амплитудами вынуждающей силы. Остальные параметры зависят от способа первичного возбуждения вибрации в стенде (электродинамического, электромагнитного, механического) [1]. [c.429]

Увеличение плотности тока в подвижной обмотке. Так как увеличение длины проводника подвижной обмотки приводит к нежелательному изменению ширины рабочего зазора или его размера в осевом направлении, то для получения больших амплитуд вынуждающей силы через подвижную обмотку пропускаются большие токи. Во многих вибростендах применяют принудительное охлаждение подвижной обмотки — воздушное и жидкостное. В мощных вибростендах чаще используют жидкостное охлаждение. Жидкость подается в рабочий зазор или пропускается сквозь витки подвижной обмотки, представляющие собой трубки круглого или квадратного сечения. [c.431]

В зависимости от типа привода, остроты настройки, характера технологического процесса и ряда других факторов система автоматического управления вибрационной машиной может быть основана на регулировании упругих, инерционных или диссипативных параметров частей машины или на регулировании частоты и амплитуды вынуждающего воздействия. У центробежных вибровозбудителей изменение частоты вращения дебалансов приводит к одновременному изменению амплитуды вынуждающей силы, которая пропорциональна квадрату частоты. [c.461]

При со = со (г = 1,. .., и), т. е. при совпадении частоты воздействия с одной из собственных частот системы, модули всех динамических податливостей (с ) оказываются большими величинами. Частоты со = со называются резонансными частотами системы. На резонансных частотах малые по амплитуде вынуждающие силы могут возбуждать колебания большой амплитуды. Исключение составляют те случаи, в которых == 0 или = 0 в этих случаях приложение силы (или имеющей частоту со , не вызывает резонансных явлений. Из (6) следует, что на резонансных частотах модули динамических жесткостей являются малыми величинами. [c.223]

Точное решение уравнения (13) получено и исследовано в [254]. В зависимости от соотношения между амплитудой вынуждающей силы и силой сухого трения в системе могут возникнуть различные виды движений. [c.239]

Амплитуда вынуждающей силы пропорциональна квад- [c.30]

Коэффициент взаимодействия можно использовать аналогично тому, как в прикладной теории колебаний используется коэффициент динамичности. Например, формула для амплитуды а= где — коэффициент динамичности — статическое перемещение под действием силы, равной амплитуде вынуждающей силы, в задачах о взаимодействии имеет следующий аналог а = где б . — перемеще- [c.211]

Дальнейшим физическим и техническим обобщением задачи явилось исследование взаимодействия колебательной системы с двумя источниками энергии, выполняющими различные функции (например, один источник формирует амплитуду вынуждающих сил, другой — его частоту, см. п. 4). от класс задач сформулирован и развит в работах К. В. Фролова, К. К. Глухарева [Ю-12]. [c.212]

Для случаев, когда амплитуда вынуждающей силы пропорциональна квадрату частоты [c.371]

Резонансные кривые при учете сопротивления и независимости амплитуды вынуждающей силы от частоты (17.330) i имеют вид, показанный на рис. 17.103, а, б, в. Если амплитуда вынуждающей силы пропорциональна квадрату ее частоты, то при учете сопротивления (17.330)г резонансные кривые имвщт вид, представленный на рис. 17.103, е, д, е. На каждой из фигур рис. 17.1O3 все семейство линий относится к одному определенному- сопротивлению, а отдельные линии семейства — к определенному значению амплитуды вынуждающей силы. [c.232]

Если скелетная линия не является прямой, параллельной оси Л , то проявляется отмеченное выше свойство неизохронности свободных колебаний. Вследствие наличия сопротивления ординаты резонансной кривой уменьшаются. При уменьшении амплитуды вынуждающей силы резонансная кривая стягивается к скелетной линии. [c.232]

Эффект погружения достигается благодаря тому, что за счет вибрации сваи относительно защемляющего ее грунта коэффициент трения на контактной поверхности этих тел резко уменьшается. Для увеличения амплитуды вынуждающей силы вибропогружатели изготовляют многодебалансными, состоящими из нескольких пар дебалансов 3. Обычно дебалансы выполняют заодно с зубчатыми колесами 2, передающими движение от электродвигателя 1. Дебалансы вращаются синхронно навстречу друг другу. Корпус Рис. 8.10. Низкочастотный fa) и высокочастотный двигателя соединяют с вибровозбуди-(б) вибропогружатели телем жестко (рис. 8.10, а) (низкочас- [c.294]

Коэффициент усиления вынуждающей силы. Важнейшей характеристикой вибрационных машин является степень нспользовання вынуждающей силы, развиваемой вибровозбуди гелем. Для количественной оценки этой характеристики целесообразно ввести показатель, представляющий собой отношение амплитуды вынуждающей силы Р, необходимой для сообщения рабочей массе /я,- гармонических колебаний с заданной амплитудой Л,- и частотой со, к амплитуде вынуждающей силы, развиваемой внбровозбудителем. Этот показатель называют коэф )Ициентом усиления ц = iTiiAiOi lP. [c.137]

Некоторые вибрационные машины содержат один или несколько инерционных элементов кроме исполнительного органа. Когда первоначальная структура машины не предусматривает таких элементов, часто оказывается полезным проверить целесообразность введения дополнительных инерционных элементов. При их налични необходимо выяснить, на каком из инерционных элементов машины выгодней установить вибровозбудитель. Существенный критерий для решения такой задачи — минимизация амплитуды вынуждающей силы, обеспечивающей заданную амплитуду перемещения исполнительного органа [c.158]

Из всех типов вибровозбудителей, применяемых в технологических целях, наибольшее распространение имеют центробежные. Их преимущества заключаются в просготе конструкции, низкой стоимости, возможности достижения весьма высокого отношения амплитуды вынуждающей силы к массе вибровозбудигеля (более 100 кгс/кг), широком диапазоне, в котором можно назначать частоту генерируемой вибрации (примерно в пределах 0,01 — 1000 Гц), удобстве плавного или ступенчатого регулирования частоты вибрации (н одновременно амплитуды вынуждающей силы, пропорциональной квадрату частоты), простых средствах принудительного, а в определенных случаях самопроизвольною согласования совместной работы двух или нескольких вибровозбудителей на одном исполнительном органе машины, поскольку в обычных случаях центробежные вибровозбудители не являются колебательными системами (т. е. не имеют собственных частот), низкой чувствительности к изменениям внешних воздействий, возможности устойчивой работы при преодолении больших диссипативных сопротивлений колебаниям. В числе недостатков центробежных вибровозбудителей можно назвать сравнительно небольшой ресурс, сильно зависящий от качества применяемых материалов и изделий, точности изготовления и сборки деталей, правильности эксплуатации и ухода трудность независимого регулирова- [c.234]

Самопередвигающиеся вибрационные трамбовки с дебалансным вибропрнводом чаще применяют по-одиночке, но иногда в сцепе от двух до четырех трамбовок, расположенных параллельно. Масса таких трамбовок 0,1—4 т, частота вибровозбудителей 400—700 кол/мин, амплитуда вынуждающей силы 1—20 тс, максимальная скорость передвижения 0,5—1,5 км/ч. [c.361]

Различают легкие прицепные катки массой до 4 т, средние — массой 4—8 т и тяжелые—массой свыше 8 т. Практически во всех прицепных вибрационных катках установлены центробежные вибровозбудители, чаще — одновальные дебаланс-ные с круговой вынуждающей силой. Привод вибровозбудителя осуществляют от вынесенного на раму катка двигателя внутреннего сгорания или от вала отбора мощности тягача. Первое конструктивное решение повышает универсальность катка, который может выполнять, в частности, работы по уплотнению откосов с лебедкой и в сцепе нескольких катков с одним тягачом. Прицепные катки выпускают массой 1,5—12 т мощность двнгателя 10—90 кВт, частота впбровозбудителя 3000— 1000 кол/мин, диаметр вальца 0,7—1,8 м, ширина вальца 1,1—2,1 м глубина уплотнения несвязных и малосвязных грунтов 0,5—1,2 м. Верхний предел глубины уплотнения может быть достигнут тяжелыми катками с большим диаметром вальца при правильно выбранной отношении силы тяжести катка к амплитуде вынуждающей силы. [c.362]

Увеличенне амплитуды вынуждающей силы, создаваемой стендом, — одна из важных задач при разработке новых конструкций [7]. Для этого используются различные пути. [c.430]

Характерными режимами испытаний являются 1) постоянный уровень перемещения в рабочем диапазоне частот 2) постоянный уровень ускорения в рабочем диапазоне частот. В первом случае не требуется изменения статического момента массы дебаланса. Во втором случае необходимо иметь устройства, позволяющие на ходу (или с остановкой стенда) менять статический момент массы дебаланса таким образом, чтобы сохранять постоянным значение амплитуды вынуждающей силы гПдШ = onst), где г — расстояние от оси вращения до центра тяжести дебаланса. [c.437]

Простейший вибрационный разгрузчик содержит двухвальньн дебалансный вибровозбудитель со встроенными асинхронными электродвигателями, который жестко соединен с плитой, снабженной рыхлящими штырями. С помощью виброизолирующей подвески машину навешивают на крюк крана, который ставит ее на поверхность подлежащего разгрузке материала. После открытия люков полувагона включают вибровозбудитель, штыри погружаются в смерзшийся материал, вызывая его растрескивание, дробление, рыхление и обрушение в люки. После разгрузки одного участка полувагона машину переставляют на следующий участок. При суммарной мощности двух электродвигателей 40 кВт, амплитуде вынуждающей силы 20- 10- кгс, частоте 1440 кол/мин и массе [c.452]

На практике распространен случай, когда амплитуда вынуждающей силы пропорциональна квадрату частоты fg = (коэффивдент 7 определяется параметрами [c.101]

В зависимости от вида нелинейности / х) и закона изменения амплитуды вынуждающей силы g o при изменении частоты ш резонансные кривые системы (2а) могут иметь различную форму. Некоторые формы резонансных кривых приведены в табл. 2 гл. V т. 2. Однако для решения вопроса о возможности возникновения в системе нежелательных резонансных периодических режимов нет необходимости строить резонансные кривые. Для этого достаточно определить координаты точек пересечения скелетной кривой с резонансной. В связи с этим анализ нелинейной виброизоли-рованной системы может производиться следующим образом. [c.237]

В неавтономных задачах о взаимодействии возбудителя с линейной колебательной системой коэффициент взаимодействия используется аналогично тому, как в теории вынужденных колебаний используется коэффициент динамичности. Например, выражению для амплитуды вынужденных колебаний Д1=к 5с, где кд - коэффициент динамичности 5с - статическое перемещение под действием силы, равной амплитуде вынуждающей силы, аналогично вьгражение Д1=КдК 5 с, где 5 с - статическое перемещение под действием силы 0] . Однако понятие о коэффициенте взаимодействия неприменимо к режимам, которые возможны в системах, вде проявляется взаимодействие, и невозможны при его отсутствии, т.е. при жестко закрепленной колебательной системе. [c.392]

Наличие ограничительных упоров. Из-за ограниченности размеров виброизолятора ограниченной является и область линейности его упругих элементов. При увеличении деформащги происходит соприкосновение подвижного элемента виброизолятора с его корпусом или со специальньши ограничительными упругими упорами (рис. 6.9.2, а) при этом упругая характеристика приобретает форму, показанную на рис. 6.9.2, б. Перемещение 2Д = б +с1 называют свободным ходом виброизолятора. Наличие упругих упоров часто становится причиной возникновения периодических колебаний машины, сопровождающихся соударениями подвижного элемента с упорами. На этих режимах движения, близких по своему характеру к виброударным, условия эффективности виброизоляхщи нарушаются более того могут возникать воздействия, существенно превышающие по амплитуде вынуждающую силу. [c.440]

Добротность системы Q представляет собой отношение максимального значения резонансной амплитуды колебаний системы к значению ее деформации от статического действия амплитуды вынуждающей силы. Величина, обратная ей, называется коэффициентом затухания, а также коэффидаентом внутреннего трения или просто внутренним трением [57]. [c.315]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...