Область положительных температур

К. п. д. цикла Карно, действующего между отрицательными температурами, так же как и в области положительных температур, меньше единицы. Это означает, что как при положительных, так и при отрицательных температурах тепловые двигатели поглощают теплоту больше, чем производят работу. [c.146]

Материал сварного соединения области ИП и ЗТВ НП, обладая высоким сопротивлением развитию трещин в области положительных температур, резко снижает способность противостоять распространению дефектов при отрицательных температурах. Материал концевой части (поковки) и зоны термического влияния в поковке от наплавки в области отрицательных температур обладает более высокими значениями величин работы развития дефектов. Значения первой критической температуры хрупкости (рис. 4) составляют соответственно для металла поковки О °С, ЗТВ НП — 5 °С, НП и ЗТВ П — 15 °С. [c.368]

Показано, что при прессованном надрезе сериальные кривые материала стенки труб магистральных газопроводов смещаются в область положительных температур на 10—14 °С в сравнении с кривыми при резаном надрезе. [c.385]

Для ряда теплоустойчивых и жаропрочных сталей, в первую очередь для хромомолибденованадиевых перлитных и высокохромистых ферритных и феррито-аустенитных сталей, в результате проведения термической обработки возможен сдвиг порога хладноломкости в область положительных температур. В этом случае материал при комнатной температуре становится хрупким, оставаясь в то же время вязким при рабочей температуре. [c.23]

При выборе сварочных материалов для конструкций из хромистых сталей обычно стремятся к близости химического состава наплавленного и основного металла. Желательным при этом является отсутствие в структуре металла шва участков свободного феррита, наличие которого сдвигает интервал хладноломкости металла шва в область положительных температур и потому нежелательно [26], [27]. [c.32]

Изготовляемые нелинейные шунты имеют разброс рабочего тока 25% от указанного в маркировке номинального тока. В маркировке указывается также требуемое минимальное значение коэффициента нелинейности. Верхний предел его не регламентируется, т. к. защитные свойства шунтов с увеличением коэффициента нелинейности только улучшаются. Средний температурный коэффициент тока нелинейных шунтов в области положительных температур равен -Е0,3—0,4% град- . [c.56]

Область положительных температур [c.100]

После общего изложения особенностей применения диаграммы I-S влажного воздуха не требуется специальных пояснений в части применения ее для расчета процессов насыщенного воздуха в области положительных температур. Методику применения диаграммы для этой области покажем непосредственно на примерах. [c.100]

Для построения диаграммы I-S в области отрицательных температур при использовании тех же принципов, которые были приняты в основу построения диаграммы в области положительных температур оказалось бы необходимым положить, что в фундаментальной точке энтропия и энтальпия твердой фазы (а не жидкости) равны нулю. [c.102]

Следовательно, при сохранении принципа построения диаграммы возникает необходимость строить для области отрицательных температур отдельную диаграмму, в противном случае она наложится частично на область положительных температур. При этом для процессов, пересекающих нулевую изотерму, потребовалось бы применять две диаграммы, что представляло бы определенные неудобства. [c.102]

Рассмотрим пример использования диаграммы для расчета процессов, протекающих в области отрицательных температур. Для большей общности допустим, что состояние в начале процесса находится в области положительных температур и что в воздухе содержится влага в жидкой фазе. [c.103]

Рассматривается область положительных температур (выше комнатной). [c.115]

Назначение. Прокат категорий 2 и 3 - несущие и ненесущие элементы сварных и несварных конструкций и деталей, работающие при положительных температурах категории 4 - несущие элементы сварных конструкций, работающие при переменных нагрузках в области температур от - 20°С при условии заказа и поставки с гарантируемой свариваемостью. Прокат категории 5 толщиной до 10 мм - несущие элементы сварных конструкций, работающие при переменных нагрузках в температурном интервале от - 40 до + 425°С толщиной от 10 до 25 мм - несущие элементы, работающие при переменных нагрузках а области положительных температур, а также несущие элементы сварных конструкций, работающие при температуре от - 40 до + 425°С. при условии поставки с гарантируемой свариваемостью. [c.67]

Время увлажнения поверхности и содержание загрязнений в пленках влаги зависит от температурного фактора (сезонных температур). Область температур открытой атмосферы можно ограничить диапазоном —50...50°С. В области положительных температур при сохранении пленок влаги на поверхности машин наблюдается увеличение скорости коррозии с повышением температуры. Однако на открытом воздухе с ростом температуры интенсифицируется процесс испарения влаги и поверхность высыхает. Коррозионные процессы при понижении (до минусовых) температур обычно замедляются. Но в сельской местности в зимние периоды наблюдалось повышение скорости коррозии металлов. Оказалось, что фоновая концентрация сернистого газа зимой изменяется от 0,007 до 0,035 мг/м . Это и было причиной интенсификации коррозии [10]. [c.153]

В области положительных температур в зфавнение (IV, 2), выражающее зависимость сопротивления платины от температуры, входят три неизвестных (Ко, А и В). Отсюда видно, что для градуировки термометра, т. е. для определения этих неизвестных, необходимо произвести определение сопротивления термометра по крайней мере при трех известных температурах. [c.85]

Структурная формула, изображающая несколько звеньев молекулярной цепи клетчатки, дана на фиг. 88. В каждом звене молекулы клетчатки содержатся по три гидроксильных группы — ОН. Наличие этих групп обусловливает полярность клетчатки, так как при воздействии электрического поля гидроксильные группы способны смещаться по отношению ко всей молекулярной цепи, создавая эффект структурной (дипольно-релаксационной) поляризации. В связи с этим клетчатка имеет относительно высокую диэлектрическую проницаемость (s = 6,5 7) и большой тангенс угла потерь (tgS = 0,0050,010) при технической частоте максимум угла потерь клетчатки лежит около —80° С, а при высокой частоте смещается в область положительных температур. [c.180]

ТК сопротивления в области положительных температур = [c.728]

Стабилизированные Ti стали 0Х17Т и Х25Т при кратковременном высокотемпературном нагреве (в том числе и сварочном) не имеют фазовых превращений, однако их механические свойства ухудшаются. Наиболее сильно снижаются значения ударной вязкости основного металла у зоны сварного шва, порог хладноломкости при этом сдвигается в область положительных температур. [c.22]

КА135 Температурный коэффициент индукции почти в 4 раза меньше, чем у феррита бария (стронция) магнитное старение возможно в области положительных температур, начиная с +80 С [c.123]

Значения кр1 Для других зон сварного соединения 10Г2С1 -f - - 22ХЗМ, за исключением материала рулона и поковки, также находятся в области положительных температур. Следует отметить, что величины кр1 характеризуют уровень сопротивления металла сварного соединения хрупкому разрушению на стадии изготовления РСВД без учета возможного смещения значений <кр1 под влиянием эксплуатационных параметров (длительного воздействия повышенных температур, цикличности нагрузки и др.). [c.369]

Работа посвящена теоретическому н экспериментальному исследованию теплообмена в разреженно-газе при естественной конвекции. Исследоъание проведено в диапазоне давлений до Ю 2 мм рт. ст. в области положительных температур до 250° С. [c.526]

Стали 0X17Т и Х25Т, стабилизированные Ti и Nb, при непродолжительном высокотемпературном нагреве (например, в ходе сварки) не теряют стойкость к МКК, однако их механические свойства ухудшаются из-за роста зерна в зоне сварного соединения при нагреве. Порог хладноломкости сдвигается в область положительных температур. Термический цикл сварки ухудшает пластичность, которая достигается при прокатке толстого листа стали при пониженных температурах. Хрупкость сталей типа Х28 связана также с присутствием в них продуктов распада аустенита, который образуется из карбидов и карбонитридов при высоких температурах. [c.20]

МХ, в стали 15Х5М произошли структурные изменения, которые привели к известному из практики эксплуатации этой стали явлению ее теплового охрупчивания и соответствующему сдвигу критической температуры хрупкости в область положительных температур. [c.78]

Эти значений отвечают области положительных температур. Для стали 15Х2НМФА соответствующие экстремальные значения (0т)тк с учетом Г = 47 910/0,76= [c.142]

Кроме того, излишнее вьвделение карбидной фазы может вызвать повьппение в область положительных температур (вьппе О С) и утрату парамагнитных свойств сплава после упрочнения вследствие появления я-мартенсита. Такая опасность существует главным образом для аустенитных Fe-Ni- сплавов, у которых М находится вблизи комнатной температуры, но для сплавов с низкой мартенситной точкой (см. табл. 1.1) она практически отсутствует. Для регулирования карбидообразования в процессе у а у преврашений в Fe-Ni- сплавы вводят Мо и другие карбидообразуклцие элементы [46, 47], замедляющие диффузионные процессы вьщеления и коалес-ценции карбидов. [c.23]

МдВ результате этого при охлаждении сплавов до комнатной температуры происходит мартенеитное у - а преврашение. Эта особенность позволяет использовать высокотемпературное старение для мартенситного у - а Хфевращения взамен обработки .лолодом при упрочнении фазовым наклепом сплавов, содержащих 2 3% TL, В сплавах с меньшим содержанием Ti использование старения для развязьгоания мартенситного превращения встречает затруднения, так как количество фазы старения, которое можно выделить из твердого раствора, часто недостаточно для того, чтобы повысить Мд в область положительных температур. [c.177]

Сравнение рис. 5.8,а и б показывает, что фазовый наклеп (перед старением) снижает и стабилизирует аустенит. В то же время наличие дефектов решетки ускоряет диффузионные процессы выделения и укрутшения частиц избыточных фаз при старении,, способствуя тем самым дестабилизации аустенита и повышению, Ускоряющее влияние дефектов решетки отчетливо проявляется при высокотемператзф-ном старении сплавов старение при 650 и 700 С значительно быстрее дестабилизирует фазонаклепанный аустенит, чем неупрочненный, и приводит к повышению Мд в область положительных температур. [c.178]

Результаты исследования кинетики непрерывного распада аустенита в сплавах Ре—N1—71 с различным содержанием титана показы вают, что как неупрочненный, так и фазонаклепанный аустенит можно по желанию стабилизировать или дестабилизировать путем старения. Для стабилизации необходимо низкотемпературное 300-550°С) старение, а для дестабилизации - высокотемпературное (650-700°С). Температура 600°С по своему влиянию является промежуточной в сплавах с 1-2% Т1 старение при 600°С стабилизирует аустенит, а в сплавах с 2-3% Т1 и выше преимущественно дестабилизирует и повышает метастабильных сплавов в область положительных температур. [c.179]

Увеличение времени старения при 650-700 С или старение сплавов с более высоким содержанием титана приводит к повышению в область положительных температур не только изотермического, но и атермического превращения (рис. 5.11, ), вследствие чего при охлаждении состаренных сплавов до комнатной температуры получается смесь атермического и изотермического мартексита. [c.182]

По изменению параметра решетки у-фазы (см. рис. 5.14) можно заключить, что сплав тотчас после окончания а у превращения, в наибольшей степени упрочнен как за счет фазового наклепа, так и за счет дисперсионного твердения. Дальнейшее повышение температуры будет приводить к падению прочности вследствие релаксации напряжений от фазового наклепа и постепенного перехода в твердый раствор частиц упрочняющей фазы. Однако выбор температуры нагрева при упрочнении сплавов Fe-Ni-Ti фазовым наклепом определяется не только стремлением получить наивысшую прочность, но к необходимостью сохранения парамагнитных свойств после упрочнения. Если температура нагрева при обратном а у превращении, будет точно соответствовать концу а у превращения, то состав фазона-клепанного аустенита будет сильно отличаться от исходного, как это вцдно по изменению параметра решетки у-фазы (см. рис. 5.14). Выделение из него избыточной 17-фаэы при нагреве в интервале 650-700°С уменьшает содержание N1 и Т в твердом растворе, что может вызвать повышение мартенситаой точки сплава в область положительных температур. [c.187]

В особенности катастрофическое падение пластичности наблюдается после старения при 650-700°С, когда в результате интенсивного выделения избыточной фазы N13X1 мартенситная точка сплава повышается в область положительных температур (20 70°С) и пластической деформации при растяжении подвергается фазонаклепанный аустенит, в котором уже имеется мартенсит, способствующий хрупкому разрушению. [c.209]

Согласно проведенным исследованиям, увеличение доли меж-зеренной составляющей в изломе сопровождается смещением критических температур хрупкости в область положительных температур, т. е. охрупчиванием металла. Наиболее слабым звеном металлоконструкции, как правило, являются сварные швы, поэтому электронно-фрактографические исследования проводят обычно в целях определения степени охрупчивания (повреждения) металла различных зон сварного соединения и установления причин его трещинообразования. Изломы для электронно-фрактографическо-го анализа получают при испытании стандартных образцов на ударную вязкость (ГОСТ 9454-78) при отрицательных температурах, обеспечивающих наличие на поверхности разрушения хрупкого квадрата . [c.192]

Наиболее опасным деградационным процессом является охрупчивание материала, приводящее к существенному изменению характеристик трещиностойкости и смещению хрупкого разрущения в область положительных температур. Переходу металла в хрупкое состояние способствует наличие концентратора напряжений резкое изменение формы или сечения элемента конструкции, поверхностные риски, микротрещины и другие дефекты. Особенно это актуально для емкостного оборудования и трубопроводов, имеющих больщие линейные размеры, так как в таком оборудовании возможно накопление под нагрузкой огромной упругой энергии, которая, стремясь разрядиться, разрывает конструкцию по дефекту (концентратору напряжений). Разрушение происходит с большой скоростью (одномоментно), при этом на магистральных трубопроводах отмечались разрывы, достигающие 1000 м и более. Поэтому характеристики трещиностойкости определяют на образцах с надрезом или начальной трещиной, или концентратором соответствующей формы в результате динамических или статистических испытаний. Из всех механических свойств наиболее чувствительными к охрупчиванию оказались ударная вязкость и статическая вязкость разрушения. [c.195]

Содержание углерода в металле шва при сварке перлитных теплоустойчивых сталей обеспечивается сварочными материалами в пределах 0,06—0,12%. Подобное содержание углерода гарантирует необходимый уровень длительной прочности швов при достаточной стойкости сварных соединений против образования трещин. При сварке мартенситных и мартенситно-ферритных 10—12%-ных хромистых сталей содержание углерода в швах составляет обычно 0,12—0,17%. Это объясняется необходимостью поддержания количества структурно-свобод-ного феррита (б-феррита) в металле шва на низком уровне. Прп увеличении содержания структурно-свободного феррита более 10% порог хладноломкости швов сдвигается в область положительных температур, а длительная прочность 11х резко снижается [2]. [c.87]

Стабилизированные титаном или ниобием стали 0Х17Т и Х25Т при кратковременном высокотемпературном нагреве (в том числе при сварке) не приобретают склонности к межкристаллитной коррозии, однако механические свойства в результате нагрева и роста зерна в зоне сварного соединения ухудшаются. Наиболее сильно снижается ударная вязкость основного металла в зоне термического влияния, при этом порог хладноломкости сдвигается в область положительных температур. [c.99]

До недавнего времени теплопроводность жидкого н-гептана исследовали только в области положительных температур (табл. 50). Значения коэффициента теплопроводности при = 30" С но да)П1ы м различных авторов согласуются вполне удовлетворительно (цифры в скобках получены экстраполяцией). [c.119]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...