Сопротивление разрыву

Такие же свойства чугуна, как сопротивление разрыву, а также изгибу, кручению, в основном обусловливаются количеством, формой и размерами графитных включений в данном случае свойства чугуна сильно отличаются от свойств стали. [c.213]

Укрупнение зериа аустенита в стали почти не отражается на статистических характеристиках механических свойств (твердость. сопротивление разрыву, предел текучести, относительное удлинение), ио сильно снижает ударную вязкость, особенно при высокой твердости (отпуск при низкой температуре). Это явление сказывается из-за повышения порога хладноломкости с укрупнением зерна. [c.241]

Ковкий чугун применяют для изделий, работающих в условиях динамических нагрузок (муфты, шкивы, тормозные колодки, рукоятки, соединительные части трубопроводов и т. п.). Выпускается по ГОСТ 1215—79 двух классов ферритовый (Ф) марок 30-6, 33-8 и т. д. и перлитовый (П) марок 45-7, 50-5 и т. д. Первое Число показывает временное сопротивление разрыву [c.199]

Эластичность резины сочетается с высоким сопротивлением разрыву и истиранию, газо- и водонепроницаемостью, химической стойкостью, хорошими электрическими свойствами, небольшим удельным весом. Прочностные свойства оцениваются пределом прочности при разрыве а , относительным удлинением в момент разрыва Д/ и остаточным удлинением после разрыва 3. [c.376]

Шпонки бывают призматическими, сегментными и клиновыми. Материал шпонок — чистотянутая сталь для шпонок или сталь с временным сопротивлением разрыву не менее 590 МПа (60 кгс/мм ). [c.418]

Условные буквенные обозначения механических, математических, электрических и других величин должны соответствовать установленным стандартам. Перед обозначением параметра дают его пояснение, например временное сопротивление разрыву, о g , емкость С > и т. п. [c.208]

Испытания на растяжение проводят в соответствии с ГОСТ 1497—84, на ударный изгиб — по ГОСТ 9454—78, усталостные испытания — по ГОСТ 25.502—79. Значения пределов выносливости даны с указанием базы испытания (числа циклов), а также в зависимости от предела текучести, временного сопротивления разрыву и твердости. [c.9]

Тип элект- рода Марка электрода Предел текучести, МПа Временное сопротивление разрыву, МПа Относительное удлинение, % Относи- тельное сужение, % [c.549]

Наименование сталей Временное сопротивление разрыву Относительное удлинение, % Ударная вязкость кси, Дж/см (кгс м/см ) [c.37]

Углеродистые, марганцовистые и марганцево-кремнистые Не ниже нижнего значения временного сопротивления разрыву основного металла, указанного в обязательных приложениях 18 и 19 для соответствующей марки стали 18 [c.37]

Временное сопротивление разрыву при температуре +20Т. Не ниже нижнего значения временного сопротивления разрыву основного металла по стандарту или техническим условиям для данной марки стали [c.38]

Точное значение истинного сопротивления разрыву Sr определяется по данным диаграммы растяжения [c.285]

Приведены минимальные допускаемые значения предела текучести и временного сопротивления разрыву а,, в столбце 8 - максимально допускаемые значения твердости НВ по Бринеллю основного металла и сварных соединений сосудов и аппаратов. [c.320]

Материал для шкивов — чугун СЧ 15-32, стальное литье 25Л, Прокатная сталь 30 и более высоких марок и алюминиевые сплавы с временным сопротивлением разрыву 16 кгс/мм . [c.532]

Очевидно, что можно развить такую скорость вращения, при которой развиваемая центробежная сила инерции превзойдет по величине силу сопротивления разрыву нити, и груз оторвется. В момент разрыва действие сил Рц и Q, прекратится, и груз начнет двигаться по касательной к окружности со скоростью V. [c.161]

Пример 1.62. Гиря массой т=Ч кг, привязанная к нити длиной 1=0,8 м, вращается в вертикальной плоскости. Сопротивление разрыву нити Рр=60н. Определить наименьшую угловую скорость, при которой произойдет разрыв нити. [c.162]

В табл. 3.59—3.62 приведены временное сопротивление разрыву (Твр, предел текучести (Тт, твердость материала по Виккерсу HV, модуль Юнга Е, модуль сдвига G, объемный модуль В, коэффициент Пуассона ц, температура кристаллизации при отжиге из аморфного состояния Тк. В примечании для некоторых сплавов указаны их общепринятые названия. [c.83]

В инженерной практике напряжение отрыва обычно отождествляется с сопротивлением разрыва стержневого образца, о котором было указано в разделе 6.1. Строго говоря, это справедливо лишь в случае хрупких материалов, разрушающихся без заметных пластических деформаций. В случае материалов с выраженными пластическими свойствами приравнять величины и ао.,р, как правило, нельзя. Дело в том, что разрущение при растяж ении образцов таких материалов может соответствовать другой модели разрушения — модели среза (см. ниже). Кроме того, имеется возможность разрушения смешанного характера. К экспериментальному определению величины высокопластичных материалов мы вернемся ниже. [c.141]

Жидкость настолько подвижна, что она течет под действием силы тяжести (текучесть). В обычном состоянии жидкость оказывает весьма малое сопротивление разрыву и большое сопротивление всестороннему сжатию (малая сжимаемость). Вместе с тем жидкость оказывает значительное сопротивление относительному движению соседних слоев (вязкость). [c.11]

Из двух видов поверхностных сил — нормальных и тангенциальных — в покоящейся жидкости действуют только первые, т. е. силы давления. Тангенциальные силы, или силы трения, проявляются только в движущейся жидкости [см. формулу (6)]. Поскольку жидкости не оказывают сопротивления разрыву, силы давления всегда направлены внутрь по нормали, т. е. действуют как сжимающие усилия. [c.20]

Существенную роль в образовании хрупкого разрушения играет исходное состояние металла, зависящее от металлургических процессов получения и технологии его дальнейшей обработки. Увеличение размера зерен и ослабление прочности их границ приводит к уменьшению 5к и, следовательно, к повышению критической температуры и снижению уровня критических напряжений при хрупком разрушении (см. рис. 1.5). Повышение сопротивления срезу и уменьшение сопротивления отрыву в результате повышения содержания углерода в стали, понижения температуры отпуска, а также легирования (повышающего отношение предела текучести 5т к сопротивлению разрыву Sk) увеличивают склонность к хрупкому разрушению. Этот эффект наблюдается также после деформационного старения при длительной службе металла в напряженном состоянии при повышенной температуре, наводороживания, радиационного воздействия, накопления циклического и коррозионного повреждений. Указанные эксплуатационные факторы понижают пластичность, прочность границ зерен и сопротивление разрыву. [c.14]

Схема температурных зависимостей механических свойств при статическом растяжении представлена на рис. 3.1. На ней, так же как и на рис. 1.5, приведены зависимости истинного сопротивления разрыву 5к, предела прочности Sb, предела текучести St, сужения шейки if) и доли вязкой части излома в месте разрушения F . Эта диаграмма детализирует приведенные в 1 температурные зависимости в связи с характеристиками вязкости разрушения Ki - В области хрупких разрушений они описываются закономерностями линейной механики разрушения, основные понятия которой изложены выше. Предельные значения коэфф --10 [c.40]

Жидкостью называется непрерывная среда, обладающая свойством текучести и почти полным отсутствием сопротивления разрыву. [c.9]

Марка стали Предел текучести (не менее), МПа Временное сопротивление разрыву, МПа, (не менее) Относительное удлинение (не менее), % Марка стали Предел текучести (не менее), МПа Временное сопротивление разрыву (не менее), МПа Относительное удлинение (не менее), % [c.28]

Согласно требованиям ГОСТ 9467—75 в условном обозначении электродов для сварки углеродистых и низколегированных сталей с временным сопротивлением разрыву менее 60 кгс/мм в знаменателе (во второй строке — см. рис. 69) группа индексов, указывающих характеристики паплавлешюго металла, должна быть записана следующим образом первые два индекса указывают минимальное значение величины Ов (кгс/мм ), а третий индекс одновременно условно характеризует минимальные значения показателей 65 и температуры при которой определяется ударная вязкость. [c.106]

Серый чугун является наиболее распространенным материалом для изготовления различных отливок. В сером чугуне углерод содержится в виде графита, который имеет пластинчатую форму. Серый чугун маркируют СЧЮ—СЧ25 и т. д. Буквы обозначают i p i-надлежность данного сплава к серым чугунам, цифры показывают временное сопротивление разрыву. [c.157]

Это является термодинямическим стимулом рекристаллизации обработки. В результате рекристаллизации иаклеи практически полностью снимается и свойства приближаются к их исходным значениям. Как видно из рис. 36, при рекристаллизации времешюе сопротивление разрыву и, особенно предел текучести резко снижаются, а пластичность б возрастает. Разупрочнение объясняется снятием искажения решетки и резким уменьшением плотности дислокаций. Плотность дислокаций после рекристаллизации снижается с 10 "— 10 до 10 —10 см . Наименьшую температуру начала рекристаллизации р (рис. 36), при которой протекает рекристаллизация [c.56]

Ов — врехменное сопротивление разрыву (предел прочности при растяжении), МПа 0,05 — предел упругости, МПа [c.12]

При определенных значениях относительной деформации е > Бт (или Еод) зависимость a(s) отклоняется от прямолинейного закона (Гука). Основные прочностные характеристики материала по ГОСТу 1497 (рис. 5.2) -условный предел текучести ао,2, где достигается остаточнм деформация в 0,2%, физический предел текучести Gj - напряжение в минимуме диаграммы a(s), если он существует, временное сопротивление разрыву ( условный предел прочности ) = Pg/Fo (номинальное напряжение при максимальной нагрузке Рв характеризует предельную прочность материала). Предел тек учести [c.282]

Используя зависимости (5.29-5.31), вычислены допустимые значения твердости металла конструктивных элементов аппарата. Значения твердости по Бринеллю НВ (ст ) в столбце 6 табл. 5.1 соответствуют минимальным регламентируемым значениям предела текучести а . Значения твердости по Бринеллю НВ (aj, приведенные в столбце 7 табл. 5.1, получены для регламентируемых минимальных значений временных сопротивлений разрыву ст, металла с учетом использованной стали, из которой изготовлен диапюстируемый аппарат. [c.320]

Было установлено, что основной металл разрушенной трубы по химическому составу соответствовал техническим условиям, однако имел пониженную ударную вязкость (при 0°С — 4,05 кгм/см , а при минус 40°С — 3,3 кгм/см , тогда как техническими условиями регламентируются значения не менее 8 и 3,5 кгм/см соответственно). Металл продольных заводских швов по химическому составу также соответствовал требованиям технических условий, а по механическим свойствам (особенно металл ремонтных швов) имел недопустимо высокое временное сопротивление разрыву (до 750 МПа при максимально допустимых по техническим условиям 690 МПа) и низкую пластичность (относительное удлинение для ремонтных швов составляло 2,9% при минимально допустимых 18%, а ударная вязкость при температурах 0 и минус 40°С — 1,45 и 0,69 кгм/см соответственно. В заводских продольных швах имелось много микропор и мелких шлаковых включений, являющихся источниками зарождения микротрещин, величина которых, однако, соответствовала техническим условиям. Металл поперечного монтажного шва содержал хрома на 0,18% больше верхнего допустимого предела и имел неудовлетворительные характеристики пластичности (ударная вязкость при температуре 0°С — 4,96 кгм/см а при минус 40 С — 1,36 кгм/см ). В связи с повышенной чувствительностью стали 14Г2САФ к перегреву в заводских продольных ремонтных швах и поперечных автоматических монтажных швах присутствовали участки металла с крупными ферритными зернами, а в зоне термического влияния — участки с мартенситной структурой. Эти участки металла имели низкую стойкость к коррозионному растрескиванию. [c.59]

Пример 1.64. Гиря массой га = 2 кг, привязанная к нити длиной I = 0,8 м, вращается в вертикальной плоскости, Сопротивленне разрыву нити Рр = 60 н. [c.155]

Для обеспечения прочности стержней из хрупкого материала с низким сопротивлением разрыву нужно, чтобы внецентрениая сжи- [c.217]

Кривая истинных напряжений при растяжении малоуглеродистой стали представлена на рис. 105, б. Точке В соответствует начало возникновения остаточной деформации и истинное напряжение, являющееся пределом текучести. Точке Е отвечает наибольшая сила Рмакс, которую выдержал образец во время испытания. По ней определяется величина истинного временного сопротивления Sa- Деформация образца от начала растяжения до момента, отвечающего точке Е, равномерна по длине образца. Абсцисса точки Е (Vf) представляет наибольшее равномерное сужение. Точка К диаграммы соответствует моменту разрыва образца. Ее абсцисса представляет собой наибольшее сужение сечения Ук, а ордината — истинное сопротивление разрыву 5к. Как видно из истинной диаграм- [c.108]

Для суждения о прочности тела недостаточно располагать решением теории упругости или пластичности о концентрации напряжений около надрезов или трещин. Необходимы ещ е так называемые критерии прочности, которые устанавливают момент (или процесс) исчерпания несуш,ей способности материала в точке или же, в других трактовках, всего тела в целом. Формулировка этих критериев такова, что соответствуюш ие соотношения обязательно содержат некоторые постоянные материала (или, возможно, образца вместе с испытательным устройством), определяемые экспериментально. К этим постоянным прежде всего относятся такие п вест1[ые механические характеристики материала, как предел текучести, прочности, истинное сопротивление разрыву и т. п., методика определения которых на гладких образцах стандартизована. [c.27]

Рис. 2.6 б. Влияние примесей на временное сопротивление разрыву сплавов меди.рошжжённом состоянии (сплошные кривые) и в холоднотянутом (штриховые линии) [c.19]

Пределу текучести 5т = Ст, пределу прочности Sb и сопротивлению разрыва 5к соответствуют удлинения e-i, вп и вк (бв —предельная равномерная деформация до образования шейки, — местная наибольшая деформация в щейке при разрыве). Для материалов, которым [c.7]

Для расчета прочности элементов конструкций в квазихрупком и хрупком состояниях с учетом основных конструктивных, технологических и эксплуатационных факторов Н. А. Махутовым на основе анализа опытных данных предложены температурные зависимости характеристик прочности (пределов текучести, прочности, сопротивления разрыву, критических напряжений и коэффициентов интенсивности напряжений). [c.41]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...