Волнистость — Определение

Целью настоящей работы являлось создание метода количественной оценки неравномерности эмалевого покры -тия (волнистости) и определение ее зависнмости от некоторых параметров технологического процесса. [c.94]

Вопрос о длине волнистого гидравлического прыжка изучен недостаточно полно. Для определения этой длины можно пользоваться формулой Г. Т. Дмитриева, полученной при исследованиях размыва песчаного дна под воздействием гидравлического прыжка, [c.116]

Вид гидравлического прыжка определяется значением параметра кинетичности потока. Так как до расчета значение глубины Ас не известно, то пока не известно и значение Як. с- Поэтому при определении вида гидравлического прыжка удобнее рассматривать параметр кинетичности потока в нижнем бьефе при Як. б < 0,375 — совершенный гидравлический прыжок, а при Я , б > 0,375 — волнистый гидравлический прыжок. [c.199]

Микрогеометрия, которая имеет не меньшее значение для оценки свойств поверхностного слоя, характеризуется шероховатостью (высотой неровностей или средним арифметическим отклонением профиля от средней линии Ra и рядом других параметров по ГОСТ 2789—73) и волнистостью (совокупность периодически повторяющихся выступов и впадин с шагом, превышающим базовую длину, принятую стандартом для определения параметров шероховатости). [c.71]

Таким образом, (17.4) представляет собой общую формулу для определения нормальных напряжений. По формуле (17.4) можно определять напряжения в сечениях бруса, расположенных на достаточном расстоянии от сечений, в которых приложены к брусу силы, и мест, связанных с резким изменением формы бруса. Например, для ступенчатого бруса, изображенного на рис. 127, из рассмотрения следует исключить участки бруса, выделенные волнистой линией. Здесь вопрос о распределении напряжений по сечению и их величине решается особым способом. Приведенное положение известно под названием принципа Сен-Венана. [c.157]

Благодаря полученной единой кривой А — ё упругие методы расчета можно использовать для приближенного определения упругопластических деформаций в наиболее нагруженной зоне волнистых компенсаторов, для чего требуется вычислить величину Ат компенсатора и знать ет конструкционного материала. [c.185]

Основные механические закономерности сопротивления материалов малоцикловому и длительному циклическому нагружению, а также деформационно-кинетический критерий малоциклового и длительного циклического разрушения необходимы для решения соответствующих задач определения кинетики деформированных состояний в зонах концентрации и оценки долговечности на стадии образования трещины. Полученные данные о сопротивлении циклическому деформированию и разрушению использованы для расчета малоцикловой усталости циклически нагружаемых конструкций. Применительно к сварным трубам большого диаметра магистральных газо- и нефтепроводов, волнистым компенсаторам и металлорукавам на основе их испытаний разработаны и экспериментально обоснованы методы расчета малоцикловой усталости при нормальных и высоких температурах. [c.275]

Однако в современных нормативных документах при определении величины отклонений формы (в том числе некруглости, включая волнистость поверхности) используют в качестве базы отсчета прилегающую поверхность или прилегающий профиль. В частности, прилегающей окружностью для отверстия является окружность наибольшего возможного диаметра, вписанная в реальный профиль, а для вала — окружность наименьшего возможного диаметра, описанная вокруг такого же профиля. [c.28]

При определении некруглости, огранки и волнистости поверхности на профиле за количественную оценку отклонения формы принимают наибольшее расстояние от точек реального профиля до прилегающей окружности. [c.29]

Комплекс стандартов на неровности поверхности (шероховатость, волнистость, повторяющиеся отклонения от круглости и цилиндричности) должен включать на первой ступени по физически обоснованным параметрам их определения и нормы точности, методы их приближения с помощью временно действующих традиционных параметров, требования к проектированию средств их измерений и комплексы применяемых параметров по видам эксплуатационных свойств поверхностей. [c.61]

Дискретность касания. Известно, что вследствие волнистости и шероховатости реальных поверхностей контакт двух тел дискретен. В соответствии с этим различают три вида площадей контакта номинальную, контурную и фактическую [6]. Знание фактической площади контакта необходимо для оценки напряжений и деформаций, а также размера источника тепловыделения при трении, т. е. тех параметров, которые определяют изменение и разрушение поверхностей трения. Определение фактической площади контакта тесно связано с изучением шероховатости поверхности, основные результаты которого изложены в [6—9]. Фактическая площадь контакта составляет около 1% от контурной (или поминальной, если отсутствует волнистость) [6, 10]. [c.6]

Длина участка измерения волнистости — длина базовой линии волнистости, которая необходима для определения параметров профиля волнистости. Она должна быть не менее пятикратного наибольшего шага S t волнистости (рис, 6,11). [c.135]

Одной из задач является определение опорной площади микроиеровностей при различных методах формообразования поверхностей деталей. Решение этой задачи связано с контактной жесткостью соединений, их износостойкостью, теплопроводностью, электропроводностью, точностью перемещения рабочих органов механизмов и др. При контактировании поверхностей вследствие шероховатости и волнистости необходимо различать три площади касания номинальную, обусловленную геометрическими размерами соприкасающихся тел контурную, равную площади смятия упруго-деформированных волн, и фактическую, равную площади смятия микроиеровностей. [c.370]

Профилограф-профилометр мод. 201 предназначен для определения шероховатости и волнистости поверхности деталей из любых материалов. Прибор позволяет проверять наружные и внутренние поверхности деталей, сечение которых в плоскости измерения представляет прямую линию. [c.114]

В результате волнистости пятна контакта группируются на вершинах волн в отдельных зонах, совокупность которых составляет контурную площадь контакта А . Последнюю можно определить как площадь, на которой осуществляется контакт микронеровностей, дискретный вследствие шероховатости. Поскольку различие между шероховатостью и волнистостью в значительной мере условно, границы контурной площади можно найти исходя из следующего определения. Контурной площадью будем называть площадь, на которой осуществляется контакт микронеровностей, причем расстояние между пятнами контакта не превышает базовую длину, соответствующую данной шероховатости поверхности по ГОСТ 2789—73. [c.244]

Путем определения волнистости, которая измеряется на базе, равной нечетному числу длин волн [c.522]

Волнистость и щероховатость поверхности в продольном сечении определяется аналогично определению их в поперечном сечении. [c.352]

Одной из задач является определение опорной площади микронеровностей при различных методах формообразования поверхностей деталей. Решение этой задачи неразрывно связано с контактной жесткостью соединений, их износостойкостью, теплопроводностью, электропроводностью, точностью перемещения рабочих органов механизмов и др. При контактировании поверхностей вследствие их шероховатости и волнистости необходимо различать три площади касания номинальную, обусловленную геометрическими размерами соприкасающихся тел контурную, равную площади смятия упруго-деформированных волн, и фактическую, равную площади смятия микронеровностей. Жесткость стыковых соединений существенно зависит от геометрии контактирующих поверхностей и от их механических свойств. [c.392]

Номинальная толщина стенки волнистой жаровой трубы должна быть не менее определенной по формуле [c.330]

Отсутствие экспериментально проверенных данных приводит к произвольному определению коэффициента сопротивления трения при конденсации пара, движущегося в трубах. Так, например, ряд авторов [9—11] определяет коэффициент сопротивления трения при течении пара около волнистой пленки по зависимостям для сухой волнистой стенки. Это требует серьезного обоснования. [c.87]

Если можно принять определенные допущения, например допущение о том, что плоское поперечное сечение балки при рассматриваемых нагрузках остается плоским, теория упругости упрощается и переходит в теорию сопротивления материалов. В основе обеих теорий лежит понятие О равновесии сил, характеризуемое стабильностью. Стабильность является главным условием адекватности функционирования изделия. Стабильность рассматривается с позиций нагрузок, которым подвергается изделие, и напряженного состояния, вызываемого этими нагрузками. Она рассматривается по внутреннему и внешнему напряженному состоянию с учетом прочности и контактных деформаций. Нестабильность является следствием внутренних дефектов материала, отклонений размера, формы, расположения, волнистости, шероховатости, изменяющих состояние контактной поверхности. Условие стабильности — соответствие нагружения и напряжений отсутствие такого соответствия может привести к самым тяжелым последствиям. При соблюдении [c.245]

Если для определения шероховатости выбран участок поверхности длиной I, другие неровности (например, волнистость), имеющие шаг больше /, не учитывают. Дл51 надежной оценки шероховатости с учетом рассеяния показаний прибора и возможной неоднородности строения неровностей измерения следует повторять несколько раз в разных местах иоверхностн и за результат изменения принимать среднее арифметическое результатов измерения на нескольких длинах оценки. Длина оценки L — длина, на которой оценивают шероховатость. Она может содержать одну или несколько базовых длин I. Числовые значения базовой длины выбирают из ряда 0,01 0,03 0,08 0,25 0,80 2,5 8 25 мм. [c.185]

При определенном числе циклов появляется зародыш фронта Людерса Чернова (рис. 11, б). Увеличение числа циклов нагружения не приводит к возникновению типичного фронта текучести (деформации Людерса-Чернова). Вместо этого область образца, составляющая примерно одну треть рабочей части, постепенно покрывается волнистыми следами деформации ориентированными в двух пересекающихся плоскостях скольжения (рис.11, в, г). С ростом числа циклов деформированные области охватывают другие объемы материала. При больших циклических деформациях прохождение циктгического фронта Людерса Чернова в условиях усталости с переменой знака нагружения связано с образованием волнистог о рельефа на поверхности образца (рис. [c.26]

Данных о длине волнистого прыжка очень мало. Поэтому на приводимые ниже зависимости надо смотреть как на попытку приблизительного определения длины несовершеино-го прыжка. [c.233]

Как уже отмечалось в 1, измерения профилей скоростей в тонких (б 10 мм), но турбулоитных н волнистых пленках практически отсутствуют. Поэтом . будем схематизировать ати профили в виде заранее определенного вида зависимосте Vi r), ставя их в соответствие осредиевным величинам б и [c.189]

Аналогично, при механической обработке гильзы, имеющей несимметричное сечение (на ее поверхности нарезается зубчатая рейка) круглограмма показывает искажение наружной поверхности из-за переменной жесткости изделия (рис. 151, б). Это искажение формы (но в уменьшенном масштабе) сохранится вплоть до финишных операций. Весьма характерным для многих операций является технологическое наследование погрешностей установочных баз, которые часто переносятся на обрабатываемую поверхность детали. На рис. 151, в приведены графики отклонения формы высокоточной гильзы, установленной для шлифования в специальные зажимные устройства с гофрированными втулками. Графики показывают деформацию гильзы в зоне втулок, величина которой зависит от усилий зажима. В ряде случаев определенный инт1ерес представляет рассмотрение наследственной природы возникновения волнистости на обработанной поверхности. Здесь имеют место как процессы возбуждения колебаний при резании по следу — [c.472]

Скорость деформации и температура аналогичным образом влияют на параметры процесса разрушения через изменение жесткости напряженного состояния, не меняя самого процесса в определенном диапазоне изменения указанных факторов. Сочетание низкой скорости деформации и высокой степени стеснения пластической деформации может изменить механизм вязкого разрушения, например от преимущественного формирования ямочного рельефа в условиях отрыва до вязкого внутризеренного, путем сдвига при нарушении сплошности по одной из кристаллографических плоскостей. Указанный переход в развитии процесса разрушения был выявлен при испытании круглых образцов диаметром 5 мм с надрезом из жаропрочного сплава ЭИ437БУВД при температуре 650 °С. Медленный рост трещины характеризовался следующими элементами рельефа гладкие фасетки со следами внутризеренного множественного скольжения по взаимно пересекающимся кристаллографическим плоскостям, вышедшим в плоскость разрушения, и волнистый рельеф в виде пересекающихся ступенек, которые также отражают процесс кристаллографического скольжения (рис. 2.6а). Аналогичный характер формирования поверхности разрушения был выявлен в изломе на участке ускоренного роста трещины при эксплуатационном разрушении диска турбины двигателя (рис. 2.66). Диск был изготовлен из того же жаропрочного сплава ЭИ437БУВД. Разрушение диска было усталостным. Сопоставление описываемых. элементов рельефа в ситуации монотонного растяжения с низкой скоростью деформации и повторное циклическое нагружение дисрса в эксплуатации привели к идентичному процессу разрушения. В отличие от разрушения образца в диске развитие трещины происходило при медленном возрастании нагрузки в момент за- [c.91]

Шероховатость и волнистость поверхности взаимосвязаны с точностью размеров [53], так как точность сопряжения, устанавливаемая и определяемая размером аазора в соединении, в значительной степени зависит от соагношения высоты неровностей и поля допуска (гочности обработки) каждой из сопрягаемых деталей. Если учесть, что в период начального изнашивания высота неровностей может уменьшиться на 65—75 % (при большей высоте, чем при оптимальной шероховатости), то в соединении появится дополнительный зазор, который может достигнуть значения допуска на изготовление детали, и точность соединения будет полностью нарушена (например, вместо требуемого чертежом соединения б-го квалитета точности фактически возникает соединение 7-го или 8-го квалитетов, вместо посадки с натягом появятся переходные посадки и т. д.). Для предотвращения этого во всех случаях ответственных сопряжений, аг которых требуется длительное сохранение установленной конструктором точности, необходимо обработку деталей вести при достижении определенной оптимальной шероховатости трущихся поверхностей. [c.164]

Высокой точности всегда отвечают малые шероховатости и волнистость поверхности. Э10 определяется не только условиями работы сопряженных деталей, но и необходимостью получения надежных результатов измерения в производстве. Уменьшение шероховатости поверхности вносит большую определенность в характер сопряжения, так как размер зазора (или натяга), полученный в результате контроля деталей, отличается от размера эфс ктнвного зазора или натяга, имеющего место в эксплуатации или при сборке. Эффективный натяг при сборке уменьшается, а зя-зор в процессе работы механизма увеличивается, причем тем больше и быстрее, чем более грубо обработаны сопрягаемые поверхности. [c.164]

Каждый прибор имеет определенную область применения. Так, советский профилограф Аммона может оценивать профиль на длинной трассе (до 125 мм), т. е. прибор пригоден для оценки не только шероховатости, но также волнистости поверхности. Профилограф Левина имеет иглу с радиусом закругления на конце в 1,5 мк, что дает возможность записывать наиболее мелкие неровности. [c.288]

Остаиовимся на вопросе о податливости контактного слоя. При расчетном определении податливости можно учесть лишь сжатие пластинок. Податливость контактного слоя в связи с деформациями шероховатостей и погрешностями формы стыков (волнистость, конусность и т. д.) наиболее просто определить на моделях-сви-детелях (втулках, состояние поверхности которых совпадает с пластинками). [c.80]

Обкатка с усилием 400 Н заметно сглаживает неровности и шероховатость поверхности образца понижается на один-два класса. Однако с повышением усилия обкатки до 600 Н шероховатость поверхности несколько увеличивается, а при -800 Н начинает понижаться, поверхность приобретает волнистый профиль. Повышение усилия до 1200 Н при обкатке образцов из сталей, термически обработанных на твердость НВ 285—311, привело к образовани на их поверхности небольших рванин, а при усилии 2000 Н — к разрушению поверхностного слоя путем тре-щинообразования и шелушения. У более прочных сталей (НВ 352—375) начало разрушения упрочненного слоя смещается в сторону больших усилий обкатки. У этих сталей (табл. 20) с повышением усилия обкатки от 400 до 800 Н микротвердость поверхностных слоев увеличивается до 30 %, Стали с меньшей исходной твердостью более восприимчивы к поверхностному наклепу и при тех же параметрах обкатки степень наклепа составила 25—40 %. Стали с низшей исходной твердостью имеют несколько большую глубину наклепа, чем более высокопрочные стали. Полученные данные (см. табл. 20) показывают, что не всегда имеется корреляция между степенью и глубиной наклепа (определенных по изменению микротвердости) и пределом выносливости стали. [c.159]

Отклонения от правильной геометрической формы и взаимного расположения поверхностей (определения и обозначения). Отклонения от правильной цилиндрической формы (фиг. 25) разделяются на отклонения контура перпендикулярных к оси сечений от точной окружности (овальность, огранка), отклонения от прямолинейности образующих (волнистость, бочко-образность, вогнутость, изогнутость или кри- [c.27]

Третье слагаемое правой части (11.205) выра,жает собой отклонения профиля продольного сечения, являющегося здесь -волнообразной линией, состоящей из одинаковых периодически повторяющихся дуг. Очевидно, что при большом п будем иметь кривую с большим числом максимумов и минимумов. Установление высшего порядкового номера л-й гармоники, от которой начинается отсчет микрогеомётрии (шероховатости) и, следовательно, определение количественной границы между волнистостью и микрогеометрией, представляет собой сложную задачу. [c.433]

Исследования, проведенные в СССР и за рубежом [31, 17], показывают, что существует определенная завнснмость. между величинами граниости и волнистости поверхностей л<елобов и тел качения и их износом, с одной стороны, и неуравновешенностью, вибрацией и шумом шарикоподшипников, — с другой, которые особенно прогрессируют при увеличении оборотов. [c.91]

Эти полосы в виде стационарных линий сохранялись только до определенной высоты пластины. Они начинались от нижней кромки пластины и затем шли почти параллельно пластине, слегка расходясь по высоте в перпендикулярном направлении. Последнее связано с ростом толщины пограничного слоя. Интерференционная картина, представленная на рис. 3, дает представление о характере пограничного слоя в этой области. Обогреваемая пластина при этом выглядит в виде темной полосы. Вдоль боковой стороны пластины видна полоска бумаги с нанесенными на ней цифрами, которые указывают расстояние от нижнего края пластины в дюймах. Установленный с помощью интерференционных линий стационарный характер температурного поля показывает, что поток в этой области является полностью ламинарным. Легкая волнистость внешних интерференционных полос в верхней половине снимка обусловлена тем, что стекло интерферометра было не идеально плоским. На вполне определенном расстоянии от нижнего края пластины можно наблюдать возникновение временных колебаний интерференционных линий. Характер этих колебаний зависит от степени возмущенности воздуха Б опытном пространстве. [c.352]

Трения в торцовом уплотнении сложны и зависят от условий работы. Схематично можно выделить три их вида жидкостное,, граничное, сухое. В первом случае уплотняющие поверхности разделены слоем смазки и происходит внутреннее трение в объеме пленки жидкости. Граничное и сухое трения являются разновидностями внешнего трения. Подразделение внешнего трения на граничное и сухое для уплотнений имеет следуюш,ий смысл. При работе с жидкостями, обладающ,ими хорошими смазываюш,ими свойствами, на трущихся поверхностях образуются граничные пленки поверхностно-активных или иных веществ, способных создавать на поверхности ориентированный слой. Происходящие при трении процессы замыкаются в этих граничных пленках, которые, естественно, подвержены износу. Однако в торцовых уплотнениях часто имеются условия для самовозобновления граничных пленок благодаря поступлению смазки в зазор через полости, всегда имеющиеся между двумя волнистыми и шероховатыми поверхностями. Материалы, состояние поверхности торцов и конструктивные параметры уплотнения можно выбирать так, чтобы обеспечить оптимальный компромисс между герметичностью и долговечностью. При этом приходится исходить из определенного представления о механизме процессов в торцовом зазоре уплотнения. [c.146]

Если для определения шероховатости выбран участок поверхности длиной I, дрздие неровности (например, волнистость), имеющие шаг больше /, не учитывают. Длина оценки L — длина, на которой оценивают шероховатость. Она может содержать одну или несколько базовых длин / (рнс. 3.1). [c.132]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...