Рабочая часть характеристики насос

Пересчет рабочей части характеристики насосов. [c.190]

Пуск питательного насоса 250, 253 Пьезометр 32, 40, 49 Пьезометрическая высота 20, 32, 33 Пьезометрический уклон 38 Рабочая часть характеристики насоса 145 [c.328]

Волнистыми линиями на кривых Я — Q ограничивается рабочая часть характеристики насоса, т. е. зона, соответствующая оптимальному режиму насоса при наибольших значениях КПД, в пределах которой рекомендуется его эксплуатация. [c.200]

На кривых Q — Н нанесены извилистые линии, выше и ниже которых насос не рекомендуется применять по экономическим соображениям, так как КПД насоса резко снижается. Участок кривой в пределах извилистых линий называют рабочей частью характеристики. [c.197]

Для построения суммарной характеристики Q—Я1+11+Ш произвольно выбираем Яа, / б и Яв в пределах рекомендуемой рабочей части характеристики Q—Яц-п+щ и складываем подачи Са, Q б и СЗв. Для двух параллельно работающих насосов А =20а, Б =2QБ и 5 =2Св, для трех насосов Л"=3(За, B =ЗQБ и B"=ЗQв. По полученным точкам А, Б и В строим суммарную характеристику параллельно работающих двух насосов Q — Я1+11, а по точкам А", Б" и В" — характеристику Q— [c.199]

Рабочая часть характеристики — зона характеристики насоса, в пределах которой рекомендуется его эксплуатация. [c.182]

Сравнение работы шестеренных насосов с постоянной и регулируемой производительностью на кругло- и внутришлифовальных станках показано, что в первом случае потребляемая насосом мощность полезно используется только на 13% потому, что в течение большей части рабочего цикла характеристика насоса не соответствует режиму работы станка и излишек масла под рабочим давлением сбрасывается через клапаны на слив. [c.177]

Рабочая часть характеристики - зона, в пределах которой рекомендуется эксплуатация насоса. [c.5]

Как уже отмечалось, характеристика центробежного насоса может быть получена только опытным путем. Между тем уже при проектировании часто необходимо иметь характеристику, чтобы выявить эксплуатационные свойства насоса. Получить характеристику насоса можно путем пересчета характеристики имеющегося насоса, геометрически подобного проектируемому по теории подобия (законам пропорциональности). Теория подобия позволяет также, выбрав модельный насос, получить размеры рабочих органов натурного насоса, а также его характеристику. Такой опособ проектирования насосов нашел щи-рокое применение. [c.148]

Предположим, что имеется рабочая часть характери-. стики насоса при частоте вращения П, а двигатель этого насоса работает при частоте вращения Нг, отличной от П. Для того, чтобы судить об эксплуатационных свойствах насоса, необходимо иметь его характеристику при той частоте вращения а. при которой он фактически будет работать. Эту характеристику можно получить путем пересчета имеющейся характеристики на новую частоту вращения п по следующим формулам [c.190]

Наиболее широко применяются два вида регулирования при помощи регулирующей задвижки (при этом меняется характеристика трубопровода при постоянной частоте вращения) и путем изменения частоты вращения. Иногда малые осевые насосы регулируют перепуском части расхода из нагнетательного трубопровода во всасывающий. Работа установки со средними и крупными осевыми насосами, имеющими обычно поворотные лопасти, регулируется изменением угла установки лопастей рабочего колеса, при котором меняется характеристика насоса. [c.194]

Часто характеристики гидропередачи строят в виде так называемых топографических характеристик (рис. IV.44). На топографических характеристиках, кроме кривых изменения момента М при различных рабочих объемах насоса, строятся линии постоянного к. п. д., по которым очень легко определяется к. п. д. гидропередачи при любом режиме. Кроме того, на график наносятся кривые постоянной мощности iVj, и N , что также облегчает пользование характеристиками и делает их более наглядными. [c.100]

Опытный образец насосного агрегата проходит сначала испытания на воде. Основная цель испытаний на водяном стенде — проверка работоспособности агрегата. Необходимость предварительных испытаний на воде диктуется сложностью осуществления возможных доработок насоса при испытании его на натрии, так как в этом случае при разборке насоса требуется его отмывка от натрия. Частые разборки насоса затрудняют сохранение в стенде требуемой чистоты натрия, а время, затрачиваемое на извлечение насоса из стенда, удлиняется за счет необходимости предварительного слива натрия и охлаждения стенда. Поэтому целесообразно первоначальную проверку и доводку конструкции проводить на воде. В конечном счете это экономит время и средства на создание натриевого насоса. Разумеется, при этих испытаниях проверяются только те характеристики насоса, которые не связаны с влиянием натрия и рабочей температуры на его элементы. Например, при испытаниях на воде (f<50° ) нельзя изучить температурное поле насоса, проверить стойкость деталей проточной части к воздействию рабочей среды, оценить эффективность работы системы охлаждения и т. п. [c.248]

При перемещении поршней главных сервомоторов освобождаются значительные емкости, для заполнения которых требуется большое количество рабочей жидкости, поэтому при движении сервомоторов может значительно понижаться давление во всей системе регулирования, особенно при крутой характеристике насоса, подающего в нее рабочую жидкость. Это может быть причиной значительного снижения быстродействия как промел<уточных, так и главных сервомоторов. Отмеченное обстоятельство является также дополнительным фактором, свидетельствующим в пользу интенсификации работ по полной замене гидравлической импульсной части системы регулирования электрической. Такое радикальное решение позволит создать практически безынерционную импульсную часть САР. Однако и в этом случае не снимается задача существенного сокращения времен главных сервомоторов при открытии клапанов. Этого можно достичь, например, применяя паровые или комбинированные паромасляные сервомоторы. Конструкторские проработки и исследования в этом направлении ведутся ВТИ [2] и ЛМЗ [19], [c.171]

У осевых насосов абразивному износу более всего подвержены поверхности лопастей рабочего колеса, преимущественно ближе к выходной части. На рис. 4 показана одна из лопастей двухступенчатого осевого насоса, проработавшего около 1,5 лет на воде, содержащей взвешенные наносы. Износ выходных кромок вследствие истирающего действия наносов привел к значительному ухудшению характеристик насоса. [c.9]

Полученная характеристика насосной установки с регулятором подачи (линия A D на рис. 19.1, б) внешне имеет тот же вид, что и характеристика объемного насоса с переливным клапаном. Однако необходимо помнить, что при использовании переливного клапана эффект снижения подачи насосной установки получается за счет слива части подаваемой насосом жидкости в бак, а при использовании регулятора подачи — за счет уменьшения рабочего объема насоса, что более экономично. [c.270]

Давление в абсорбере можно рассчитать непосредственно для любого значения числа кавитации и скорости в рабочей части по размерам трубы и характеристикам насоса. Однако в большинстве случаев можно воспользоваться простым методом. На фиг. 10.14 видно, что необходимое время абсорбции всегда [c.578]

Корпус насоса высокого давления отлит из алюминиевого сплава. В корпусе насоса выполнены впускной и отсечной каналы, гнезда и полости для установки и крепления насосных секций, кулачкового вала с подшипниками, регулятора числа оборотов и деталей его крепления, оси промежуточной шестерни привода регулятора, подводящих и отводящих топливных штуцеров. На заднем торце корпуса насоса на прокладке устанавливается крышка регулятора. В крышке регулятора расположен топливоподкачивающий насос низкого давления с насосом ручной подкачки топлива. Верхняя плоскость корпуса насоса высокого давления имеет крышку, на которой расположены рычаги управления регулятором скорости и два защитных кожуха топливных секций насоса. Крышка крепится к корпусу насоса при помощи болтов через уплотнительную прокладку, а защитные кожухи крепятся двумя винтами. На переднем торце корпуса насоса на выходе из отсечного канала ввернут на резьбе перепускной клапан отводящего трубопровода. В нижней части корпуса насоса выполнена полость для установки кулачкового вала. Кулачковый вал насоса высокого давления изготовляется из низкоуглеродистой хромомарганцевой стали. Рабочие поверхности всех кулачков и опорных шеек вала подвергаются термообработке. Количество кулачков вала соответствует числу секций насоса, а их взаимное расположение — порядку чередования подач секциями, указанными в технической характеристике [c.101]

В одновальных ТНА с центральным положением турбины возможен вариант осевого подвода компонентов в оба насоса, что улучшает их анти-кавитационные свойства, технологичность сборки и разборки агрегата. В этом случае полости высокого давления насосов обращены к турбине, что ухудшает условия работы опор и системы уплотнений, особенно со стороны насоса, с недостатком компонента которого подается рабочее тело на привод турбины. Наблюдается различная степень износа ходовой части насосов, что приводит к несоосности, перекосам и поломкам агрегата. Улучшить условия работы уплотнений между полостями турбины и насосов и разгрузить ротор от осевых сил можно радиальным подводом компонента топлива в насос со стороны турбины (см. рис. 10.2, в, г, д), хотя такие подводящие устройства ухудшают антикавитационные характеристики насоса и увеличивают длину агрегата. Компромиссом, например, будет [c.194]

Режимная характеристика Q H у этих насосов имеет две зоны рабочую зону и зону неустойчивой работы (нерабочей части характеристики) (рис, 7-31). Рабочей зоной является правая, плавно ниспадающая часть характеристики, где насосы работают в спокойном устойчивом режиме. Эта же область характеризуется максимальными значениями КПД насоса, как это видно по характеристике. Зону неустойчивой работы составляет левая часть характеристики, имеющая провал и охватывающая значительный диапазон производительности (до 40— 60% максимальной). Глубина провала и протяженность зоны неустойчивой работы зависят от угла разворота лопастей. [c.278]

Особенности характеристик осевых насосов создают определенные затруднения при работе их на общую магистраль [48]. В ряде случаев при больших геодезических напорах в системе для включения и входа насосов типа Оп в режим нормальной работы при запуске на общие водоводы требуются вспомогательные сбросные водоводы (пусковые байпасные линии). При отсутствии этих устройств вывод насоса на рабочую ветвь характеристики вообще невозможен, поскольку в данном случае давление в напорных водоводах будет превышать величину напора в провальной части нерабочей зоны характеристики насоса. [c.278]

Существенно улучшить кавитационные характеристики центробежных насосов можно конструктивными изменениями отдельных элементов рабочей части увеличением ширины лопастей рабочего колеса, выполнением лопастей наклонными к оси и заостренными, укорачиванием части лопастей со стороны входа и округлением их кромок (применительно к насосам низкой быстроходности), подводом жидкости при помощи прямого сходящегося конического патрубка, изменением формы и геометрических параметров всасывающих патрубков, установлением во всасывающем патрубке осевого рабочего колеса или шнека, а также диафрагмы, несколько поджимающей поток, выходящий из шнека. [c.141]

Часто бывает необходимо пересчитать и перестроить характеристики роторного насоса с одних условий работы Пу, pj ita другие ( о, р.,). Рассмотрим этот пересчет для пасоса с переливным клапаном или автоматическим изменением рабочего объема. [c.304]

Двигатели параллельного возбуждения постоянного тока и асинхронные электродвигатели переменного тока обладают жесткими естественными характеристиками (в рабочей их части), Скорость этих двигателей мало зависит от нагрузки. Такие характеристики целесообразны для насосов, вентиляторов, большинства станков, конвейеров, механизмов передвижения кранов и др. [c.127]

НИН, меньшем величины р .о. становится негерметичным. Характеристика такого клапана показана на рис. 12.8, б пунктирной кривой р,( =/(Q). Характеристика эта не является стабильной, так как с увеличением давления жидкости зазор между седлом и запорным элементом будет увеличиваться, сопротивление клапана уменьшаться, а кривая pi = f (Q) приближаться к кривой рк / (Q)- Разумеется, что с появлением утечек через клапан до его срабатывания начнет изменяться рабочий режим насоса, а следовательно, и гидродвигателя. Поэтому часто такая работа клапана является недопустимой для гидропривода. [c.191]

Насосы, рабочая характеристика которых изображается кривой, имеющей максимум (рис. 156), отличаются неустойчивой работой в области левой части кривой Н = ft (Q) (до точки D, где происходит понижение кривой). В этой части кривой возможно образование неустойчивого режима, так как одному значению напора соответствуют два значения производительности. Поэтому в таких насосах используется только ветвь кривой, располагающаяся ниже точки D. [c.247]

Рис. 7.8. Влияние п, на форму проточной части рабочего колеса и характеристики (а) и КПД насоса (б)

Очень широко гидромуфты применяются для регулирования работы рабочих машин (насосов, дымососов, вентиляторов и др.), особенно при отличии в характеристиках двигателя и рабочей машины. Регулирование с помощью гидромуфты может осуществляться ее частичным заполнением, поворотом лопастей, увеличением расстояния между колесами и введением в проточную часть перегородок — шиберов. [c.229]

При работе различного рода машин необходимо обеспечить регулирование их, т. е. приспособить характеристики рабочей машины к характеристике потребителя. Так, например, для насоса или воздуходувки часто требуется изменение характеристики с целью получения заданной величины производительности, которая пропорциональна скорости вращения вала. [c.256]

Рабочие органы насоса рассчитываются для определенного сочетания подачи, напора и частоты вращения, причем размеры и форма проточнрй части выбираются таким образом, чтобы гидравлические потери при работе на, ЭТОМ режиме были минимальными. Такое сочетание подачи, напора и частоты вращения называется оптимальным режимом. При эксплуатации насос может работать на режимах, отличных от оптимального. Так, прикрывая задвижку, установленную на нагнетательном трубопроводе насоса, уменьшают подачу. При этом также изменяется напор, развиваемый насосом. Для правильной эксплуатации насоса необходимо знать, как изменяются напор, КПД, мощность, потребляемая насосом, при изменении его подачи, т. е. знать рабочую часть характеристики насоса, под которой понимается зависимость напора, мощности и КПД от подачи насоса при постоянной частоте вращения. [c.145]

Следует иметь ввиду, что уравнение (12.21) справедливо лишь в пределах рабочей части характеристики насоса, где практически соблюдается линейный характер изменения утечек от рн. Поэтому графически характеристика объемного насоса представляется отрезком линии в пределах О р рнтах, где рнтах — предельное давление, на которое рассчитана конструкция насоса с учетом заданного его ресурса. [c.217]

На рис. 9.27 дана универсальная ха рактеристика насоса ОПВЗ-100. Нормальная эксплуатация осевого насоса допускается в рабочей части характеристики (на графике обведена жирными линиями). [c.274]

Насосы с гидродинамическичи подшипниками. Первые отечественные насосы для жидкого металла — натрия и сплава натрия с калием (БР-5 и БН-350), а также зарубежные (SRE—РЕР) имели гидродинамические подшипники, у которых нижняя радиальная опора расположена вне рабочей среды (отсюда следует и часто употребляемый применительно к этим насосам термин консольный ), Выбор такой схемы объяснялся тем, что, во-первых, отсутствовал опыт работы радиальных подшипников в жидком металле, а во-вторых, требуемые характеристики насоса позволяли иметь приемлемые размеры консоли. В этом случае в качестве нижней радиальной опоры консольных насосов использовались подшипники качения или скольжения с масляной смазкой. Насосы получались достаточно компактными, с хорошо зарекомендовавшими себя в общем машиностроении подшипниковыми узлами. Существенно также, что такие насосы могли работать и в режиме газодувки при разогреве реактора, что важно для эксплуатации. Для консольных насосов (рис. 2.16) допустимые колебания уровня натрия над колесом в различных режимах ограничиваются длиной консоли. Для уменьшения внутренних паразитных перетечек (с нагнетания на всасывание) выемная часть монтируется в бак по плотным посадкам или с уплотнением (например, в виде поршневых колец). В связи с этим через щелевое уплотнение по валу, а также через зазоры между неподвижными [c.40]

Нестабильность характеристик насоса гидротормоза прм малых заполиейиях часто усугубляется тем, что в этих режимах гидротормоз оказывается перенапряженным ио теплу, что может приводить к закипанию жидкости в рабочей полости гидротормоза. [c.81]

Основная характеристика конденсатного насоса на рабочем участке должна иметь вид очень полого ниспадающей кривой. Такой характер зависимости Q — Н объясняется тем, что производительность конденсатного насоса в процессе работы установки может в широких пределах меняться соответственно изменению паровой нагрузки конденсатора создаваемый же при этом насосом напор должен лишь незначительно меняться, так как гидродинамическое сопротивление системы зависящее от расхода, составляет обычно незначительную часть полного напора. На фиг. 144 приведена характеристика применяемого на мощных установках высокого давления трехступенчатого конденсатного насоса типа 10КсД-5 X 3. В пределах рабочего участка характеристики (между вертикальными линиями) зависимость от Н — пологая линия, к. п. д. 1Г1 Як 60%, а высота подпора (залива) Я несколько меньше 1 м. [c.291]

Установившийся режим работы гидравлической системы с насосной подачей определяется точкой пересечения характеристики трубопровода Япотр=/(С) и характеристики насоса Янa = f2(Q) которая называется рабочей точкой и соответствует условию Япотр Янас Во время работы такой режим устанавливается и поддерживается автоматически. Режимы работы двигателей и вместе с ними расходы топлива изменяются в широком диапазоне. Поэтому топливные системы снабжаются системами регулирования, позволяющими смещать рабочие точки на меньшие и большие расходы. Например, широко применяется регулируемый перепуск части топлива помимо насоса из нагнетающей магистрали во всасывающую. [c.183]

Характеристика ГДТ может изменяться ступенчато, если пода вать в рабочую полость попеременно жидкость плотностью р, (толь ко от насоса 75) или плотностью рг (только от насоса 6), ил бесступенчато — если изменение плотности производить смеши ванием двух жидкостей перед подачей в рабочую полость. Для бес ступенчатого регулирования производят изменение рабочих объе MOB насосов 6 и 75 до получения такого соотношения их подач при котором смесь рабочих жидкостей имеет заданную плотность Сливаясь из ГДТ 20, смесь попадает в резервуар 10, где из-з различия плотности и колебаний резервуара происходит расслое ние жидкостей, и более тяжелая (например, плотностью pj) опус кается в нижнюю часть резервуара, в то время как более легка сосредоточивается вверху. [c.214]

При проектировании насоса часто возникает необходимость прогнозирования напорной характеристики в окрестностях рабочего режима. Приближенно эту часть характеристики можно заменить прямой, касательной к действительной характеристике на расчетной иодаче. Прямая пересекает ось абсцисс ири коэффициенте подачи 0, который зависит от коэффициента быстроходности насоса на расчетном режиме. Эта зависимость может быть ириближенно представлена уравнением [c.93]

Значительно более выгодным способом регулирования подачи вихревого насоса является регулирование перепуском. Для этого напорный и всасывающий патрубки насоса соединяют обводным трубопроводом с установленным на нем регулировочным вентилем (рис. 54,6). Для уменьшения расхода в установке следует открыть вентиль, благодаря чему часть жидкости, подаваемой насосом, возвращается через обводной трубопровод обратно во всасывающий патрубок, и расход жидкости во внешней сети уменьшается. При регулировании перепуском характеристика установки не изменяется, поэтому при расходе во внешней сети Qв рабочей точкой характеристики установки является точка В. Напор иасоса при этом равен Нв. Рабочий режим насоса определяют ио характеристике насоса по напору Нв (режимная точка С). Потребляемая насосом мощность равна Лавлер- При уменьшении подачи до Qв перепуском мощность насоса на АЛ/в = А вдрос—Л вшр меньше, чем ири регулировании дросселированием (см. рис. 53). [c.100]

Конструктивная схема рабочей полости предохранительной турбомуфты показана на рис. VIII.9. Предохранительная турбомуфта кроме насосного колеса, вращаемого приводным двигателем, и турбинного колеса, связанного с рабочей машиной, имеет резервуар — дополнительный объем. Дополнительный объем закреплен на насосе и сообщается с рабочей полостью по периферии несколькими небольшими отверстиями и у центральной части кольцевым отверстием со значительным проходным сечением. При работе турбомуфты с номинальным моментом в рабочей полости устанавливается малый круг циркуляции, жидкость отжата к периферии и не вытекает в дополнительный объем, заполнение рабочей полости максимальное. Поэтому скольжение между рабочими колесами турбомуфты небольшое, а следовательно, к. п. д. велик. Обычно номинальный к. п. д. предохранительных турбомуфт 95—96%. Турбомуфта работает по характеристике 1 (см. рис. VIII.9, а), близкой к характеристике полного заполнения. При увеличении нагрузки скольжение в турбомуфте увеличивается и при некотором критическом значении скольжения крит рабочая жидкость приближается к центру и частично вылива- [c.169]

Для снижения возмущающих сил гидродинамического происхождения у осевых насосов в первую очередь необходимо расчет и проектирование проточной части осуществлять при минимальных запасах энергетических параметров, так как у осевых насосов, в силу высокой чувствительности их виброакустических характеристик, к углу атаки недопустим обычно применяемый в насо-состроении метод доводки путем подрезки лопастей рабочего колеса. При этом проточная часть должна проектироваться на повышенный коэффициент быстроходности с использованием кавита-ционно-стойких профилей облопачивания. [c.179]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...