Характеристики насосов осевых

Наиболее широко применяются два вида регулирования при помощи регулирующей задвижки (при этом меняется характеристика трубопровода при постоянной частоте вращения) и путем изменения частоты вращения. Иногда малые осевые насосы регулируют перепуском части расхода из нагнетательного трубопровода во всасывающий. Работа установки со средними и крупными осевыми насосами, имеющими обычно поворотные лопасти, регулируется изменением угла установки лопастей рабочего колеса, при котором меняется характеристика насоса. [c.194]

Пример конструкции вертикального осевого насоса дан на фиг.54. Осевое давление уравновешено шариковым упорным подшипником. Во втулке направляющего аппарата установлен направляющий подшипник с консистентной смазкой. Из характеристик насоса (фиг. 55) следует, что пропеллерные насосы с поворотными лопастями обладают [c.368]

Ш 600 800 1000 1200 тОл/сек Фиг. 55. Характеристики вертикального осевого насоса. [c.368]

Регулирование поворотом лопастей применяется в крупных осевых насосах (циркуляционных). Оно также приводит к смещению характеристики насоса и является высокоэкономичным. [c.40]

У осевых насосов абразивному износу более всего подвержены поверхности лопастей рабочего колеса, преимущественно ближе к выходной части. На рис. 4 показана одна из лопастей двухступенчатого осевого насоса, проработавшего около 1,5 лет на воде, содержащей взвешенные наносы. Износ выходных кромок вследствие истирающего действия наносов привел к значительному ухудшению характеристик насоса. [c.9]

Суммируя результаты исследования четырех рабочих колес, можно отметить, что в энергетических характеристиках трех осевых насосов не обнаружено существенной разницы, насос с диагональным рабочим колесом имел более высокие к. п. д. при неполной нагрузке и намного меньшие мощность и общий напор при нулевом расходе. [c.149]

Мощность эл. дв. центробежных насосов выбирается с учетом само-запуска насосов при открытых задвижках, а осевых насосов — с учетом возможности работы при всех режимах, отвечающих характеристикам насосов. В случае невозможности обеспечить все расчетные режимы работы насоса односкоростным эл. дв. применяются двухскоростные эл. дв. [c.120]

В одновальных ТНА с центральным положением турбины возможен вариант осевого подвода компонентов в оба насоса, что улучшает их анти-кавитационные свойства, технологичность сборки и разборки агрегата. В этом случае полости высокого давления насосов обращены к турбине, что ухудшает условия работы опор и системы уплотнений, особенно со стороны насоса, с недостатком компонента которого подается рабочее тело на привод турбины. Наблюдается различная степень износа ходовой части насосов, что приводит к несоосности, перекосам и поломкам агрегата. Улучшить условия работы уплотнений между полостями турбины и насосов и разгрузить ротор от осевых сил можно радиальным подводом компонента топлива в насос со стороны турбины (см. рис. 10.2, в, г, д), хотя такие подводящие устройства ухудшают антикавитационные характеристики насоса и увеличивают длину агрегата. Компромиссом, например, будет [c.194]

Особенности характеристик осевых насосов создают определенные затруднения при работе их на общую магистраль [48]. В ряде случаев при больших геодезических напорах в системе для включения и входа насосов типа Оп в режим нормальной работы при запуске на общие водоводы требуются вспомогательные сбросные водоводы (пусковые байпасные линии). При отсутствии этих устройств вывод насоса на рабочую ветвь характеристики вообще невозможен, поскольку в данном случае давление в напорных водоводах будет превышать величину напора в провальной части нерабочей зоны характеристики насоса. [c.278]

Покажем, каким образом наличие таких значений коэффициента усиления можно объяснить на основании частотной характеристики насоса (8.43), характерной особенностью которой является учет зависимости напора осевого шнекового преднасоса от суммарного объема кавитационных каверн, расположенных на Лопастях шнека, и расхода на входе в насос, а также коэффициента инерционных потерь давления в межлопастных каналах шнека. [c.245]

Из этих соотношений следует, что теоретическая характеристика шнекового осевого насоса представляет собой в координатах Я,,, V прямую линию, отсекающую на оси ординат отрезок, пропорциональный mj, а по оси абсцисс — отрезок, длина которого определяется выражением (3.119), (рис. 3.49). [c.184]

Таблица 9.8. Технические характеристики осевых насосов о

Коэффициент мощности находится, как правило, по мощности насоса, а коэффициенты момента и осевой силы определяются как для насоса, так и для турбины. При подсчете приведенных величин для турбины в формулу подставляется число оборотов насоса, которое считается постоянным (характеристика приводится к постоянной скорости вращения насоса). Иногда приведенная величина применяется в безразмерном виде [c.31]

Изменение характеристики гидромуфты, а следовательно, и регулирования с помощью ее можно произвести, установив в проточной части гидромуфты перегородки — шиберы или раздвинув колеса насоса и турбины. Последний вариант возможен, но он усложняет конструкцию и увеличивает осевые размеры, поэтому он малоэффективен. Первый вариант имеет довольно широкое применение. В данном случае искусственно изменяется проточная часть. [c.278]

У гидромуфты осевые силы насоса и турбины равны по величине, но обратны по знаку. Если за основу принять сжимающее и разжимающее действие осевых сил, то знак можно представить одинаковым и строить одну характеристику так же, как и для момента, подсчитав осредненную осевую силу по формуле [c.314]

Анализ представленной экспериментальной осциллограммы показывает, что в системе при разгоне и торможении возникают динамические процессы, вызывающие значительные пиковые давления. Во время открывания в полости между насосом и реверсивным золотником возникает пиковое давление 1, связанное с опережением включения нагрузки насоса по отношению к началу открывания проходного сечения реверсивного золотника, величина этого пика определяется временем опережения и характеристикой предохранительного клапана. В начальный период разгона жидкость попадает в напорную полость цилиндра, через малое проходное сечение закрытого в предыдущем цикле осевого дросселя, что ухудшает условия разгона, а после начала перемещения поршня и до полного открытия проходного сечения дросселя вызывает непроизводительные потери напора. В процессе разгона в напорной магистрали возникают колебания жидкости, проявляющиеся на осциллограмме в колебаниях давлений 7 и 5. При торможении клапана в полости между осевым дросселем и поршнем возникает пиковое тормозное давление 4, почти вдвое превышающее номинальное давление насоса, что объясняется несовершенным конструктивным решением тормозного устройства и неудачным выбором закона изменения его проходного сечения в функции перемещения поршня. Существующий тормозной режим не обеспечивает плавного и точного подхода клапана к конечному положению. Во время торможения масса жидкости в сливной магистрали за осевым дросселем продолжает движение по инерции, что приводит к разрыву сплошности жидкости. Характер изменения исследуемых параметров при разгоне и торможении во время закрывания клапана аналогичен, а изменение их величин определяется переменой активных площадей поршня, на которые воздействует напорное и тормозное давление. [c.138]

Испытания проточной части проводились на холодной воде на модельном насосе с коэффициентом моделирования 1 1,5. Проведено исследование характеристик Q—Н, осевых и радиальных сил с доводкой конструкции в целях получения приемлемых их величин и кавитационных характеристик. Кроме того, на неподвижных прозрачных моделях с коэффициентом моделирования 1 4,5 исследовались гидродинамические характеристики направляющего аппарата и сборной гидравлической камеры для оптимизации их геометрии и получения минимальных гидравлических потерь. Эти эксперименты проводились как при продувках на воздухе, так и при проливке на холодной воде. [c.214]

К. п. д. и тяговая характеристика гидропередачи ЭНИМС с многоплунжерными осевыми насосом и гидромотором представлены на фиг. 10 и 10а. [c.16]

Примером конструкции центробежного насоса, являющегося также главным масляным насосом турбины, может быть конструкция изображенная на рис. 336, где крыльчатка насоса откована заодно с диском турбины и служит одновременно упор-ным диском для передачи осевого усилия подшипнику. Оригинальна простая конструкция крыльчатки, образованная рядом радиальных сверлений. Эта конструкция отличается крайне пологой характеристикой Q —Н насоса Q — производительно с т ь, [c.505]

Исследование кавитационных характеристик одиночных профилей. Институтом механики высоких скоростей успешно выполнен ряд исследовательских работ, сыгравших важную роль в создании в Японии осевых быстроходных гидротурбин и насосов, и гребных винтов для скоростных судов. На изолированных профилях с хорошо изученными аэродинамическими характеристиками, обычно применяемыми для лопастных механизмов, и профилях специальной формы, так называемых X-профилях, были подробно изучены следующие вопросы 1. Условия зарождения и развития кавитации. [c.13]

Энергетические характеристики насоса, осевые и радиальные силы. Универсальные энергетические характеристики насоса Я/со , Njafi, Цп = f (V/ o) рассчитывают с помощью формул (3,102), (3,107) и (3.109) по напору, КПД, расходу, угловой скорости, соответствующим расчетному режиму. Расчет осевых и радиальных сил подробно рассмотрен в разд. 5,5. [c.341]

В осевом насосе можно расигирить диапазон рабочих подач и напоров, в котором насос работает. жоиомичпо, применив поворотные лопасти. С изменением угла установки лопасти характеристика насоса сильно изменяется при незначительном снижении оптимального КПД. [c.174]

В отличие от ЦЭН-138 (рабочее колесо ЦЭН-133 одностороннего всасывания. Оно расположено так, что гидравлическое осевое усилие направлено вверх с целью уравно-вешивания массы ротара. На выходе из рабочего колеса установлен направляющий аппарат. В остальном конструкция ЦЭН-133 аналогична ЦЭН-138. Характеристика насоса ЦЭН-133 приведена на рис. 9.44. [c.297]

В процессе эксплуатации часто возникает необходимость регулировать режим работы насоса, т. е. изменять величину его производительности. Это может достигаться либо путем изменения характеристики сети (задвижкой или регулирующим клапаном на нагнетательной линии), либо путем изменеиия характеристики насоса (изменением числа оборотов или поворотом лопастей у осевых насосов). [c.39]

Со стороны всасывания насос закрыт крышкой б, имеющей фланец для присоединения всасывающей трубы, по которой жидкость поступает в камеру всасывания А. Из калюры нагнетания Б рабочая жидкость поступает в нагнетательный трубопровод. Для восприятия осевых усилий винты имеют подпятники 4 и 5, причем последние (для ведомых винтов) — плавающего типа. Для частичной разгрузки винтов под их пяты из камеры нагнетания через отверстия в винтах, показанные пунктиром, подводится рабочая жидкость. Характеристики насосов МВН приведены в табл. 2.10. [c.273]

Рис. 6. Ухудшение характеристики крупного осевого насоса вследствие кавитационноабразивного износа его рабочих деталей

Вопрос о влиянии форм профилей на характеристики насосов изучался путем испытаний трех типов осевых рабочих колес, в которых использованы профили Готинген 428 (ГОТ 428) Н.Э.С. 12368, Н.Э.С. 10168 II одного диагонального колеса меньшего диаметра той же быстроходности, полученного посредством модификации профиля ГОТ 428. Ранее было проведено аналитическое и экспериментальное изучение форм профилей с помощью прямой рещетки профилей. [c.143]

Имея зависимость =/(0 и пользуясь формулой (16.8), получим действительную характеристику насоса, которая также представлена на рис. 16.4. Такой вид имеют характеристики всех лопастных насосов (центробежных, осевых и диагональных). Необходимо 5тсазать, что соотношение действительного Ни теоретического Н-г напоров учитывает гидравлические потери в проточной части насоса и представляет собой его гидравлический КПД [c.229]

Рис. 20-4. Характеристика осевого поворотполопастного насоса. а - - характеристика насоса при 585 об1мин б — поле характеристики насоса при 485 о61мин лН1 - кавитационный запас — угол поворота лопастей.

Газовые турбины для привода насосов - малогабаритные с осевым или радиальным направлением рабочего тела, в качестве которого используются продукты сгорания основных компонентов топлива в ЖГГ. Возможно использование специальных, однокомпонентных топлив, отбора газа из камеры сгорания, нагрев отдельно рабочего тела турбины в тракте охлаждения камеры двигателя и др. Для привода насосов в двигателях без дожигания применяются активные турбины, в двигателях с дожиганием -одноступенчатые реактивные. Повьииение угловой скорости ротора насосного агрегата ограничивается в основном антикавитационными характеристиками насосов, реже работоспособностью уплотнительной системы и опор ротора. [c.202]

На рис. 2.20 изображена характеристика осевого насоса. Напор максимален при подаче Q = 0. При малых подачах кривая Н — f (0) круто надает вниз, инея характерный перегиб в точке А. В отличие от цептробеаагых насосов мощность осевых насосов понижается nj-и увеличении подачн и имеет наибольшое значение при подаче, равной н> лю. [c.174]

На рис. 9.27 дана универсальная ха рактеристика насоса ОПВЗ-100. Нормальная эксплуатация осевого насоса допускается в рабочей части характеристики (на графике обведена жирными линиями). [c.274]

В 1950 г. профессором В. С. Квятковским в СССР была предложена диагональная гидротурбина с поворотными лопастями В 1952 г. на диагональную поворотнолопастную турбину с приоритетом тоже от 1950 г. в ряде стран за рубежом был взят патент П. Дериацем. Диагональные турбины этой системы обладают столь же пологой рабочей характеристикой, как и осевые поворотнолопастные турбины, но превосходят их по кавитационным качествам и поэтому применяются при более высоких напорах, где имеют преимущества и по к. п. д. По сравнению с радиально-осевыми турбинами они являются более быстроходными, превосходят их по средневзвешенному к. п. д., но уступают по максимальным значениям к. п. д. и кавитационным качествам. За последние 20 лет диагональные гидротурбины нашли значительное применение как системы, позволяющие использовать преимущества поворотнолопастных турбин при повышенных напорах. Кроме того, обладая хорошими свойствами в обратимом режиме, они используются в качестве насос-турбин для ГАЭС (см. табл. 1.4). Эти их свойства объясняются некоторыми конструктивными особенностями и условиями преобразования энергии потока. Исследования различных типов диагональных турбин изложены в работе [24]. [c.42]

Одна из особенностей вибрации осевых насосов заключается в проявлении резонансных колебаний лбпастей, обусловливающих дискретные спектральные составляющие в области частот 500—1500 Гц. Резонансные характеристики лопасти рабочего колеса в воде представлены на рис. IV.4, где отчетливо выделяются собственные частоты, на которых возможно появление так называемого пения лопастей [108]. [c.167]

Для снижения возмущающих сил гидродинамического происхождения у осевых насосов в первую очередь необходимо расчет и проектирование проточной части осуществлять при минимальных запасах энергетических параметров, так как у осевых насосов, в силу высокой чувствительности их виброакустических характеристик, к углу атаки недопустим обычно применяемый в насо-состроении метод доводки путем подрезки лопастей рабочего колеса. При этом проточная часть должна проектироваться на повышенный коэффициент быстроходности с использованием кавита-ционно-стойких профилей облопачивания. [c.179]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...