Нити Расчет длины

При расчете длины плетей учитывается расположение стрелочных переводов, изолирующих стыков, мостов, путепроводов, переездов и кривых, на которых плети не укладываются. На кривых длина плетей по наружной и внутренней нитям должна быть разной, чтобы их концы располагались по наугольнику. Забег концов плетей не должен превосходить 10 см. При проектировании длины плетей учитываются участки, где износ и срок службы рельсов различен (крутые кривые, тормозные участки). [c.345]

Рис. 11.12. Схема для расчета длины нити корда

При исследовании массоотдачи в жидкой фазе в роторном аппарате со скребками или нитями-турбулизаторами обнаружены волны на поверхности пленки жидкости [86]. В этом случае в качестве длины волны следует брать расстояние между скребками или нитями-турбулизаторами и расчет длины волны проводить по формуле [c.67]

При расчете на прочность длинных гибких нитей, кроме других нагрузок, существенное значение имеет их собственный вес. Пусть весомая гибкая нить постоянного поперечного сечения подвешена в двух точках, расположенных на разных уровнях (рис. 145, 6) или на одном уровне (рис. 145, а). Под действием собственного веса нить провисает по некоторой кривой. [c.146]

Так как наибольшая нагрузка не совпадает во времени с наиболее низкой температурой, то для расчета важно установить, какое из этих состояний будет опасным. Выясним влияние нагрузки и температуры на напряжения в зависимости от длины пролета нити. [c.156]

Здесь <р — среднее значение квадрата угла отклонения D — модуль кручения нити, определяемый ее длиной, поперечным сечением и ее упругой постоянной (все эти величины известны). Расчеты показывают, что при комнатной температуре и длине плеча 10 м флуктуационные колебания системы будут иметь размах 0,5 см. Следовательно, на измерительной шкале нет смысла делать деления, меньшие 1 см. Вели шну ф можно выразить через собственную частоту крутильных колебаний системы Vq и ее момент инерции / [c.91]

Т° — температура, для которой производится расчет нити. Суммарное изменение исходной длины нити [c.163]

На рис. 6.10, б показано тонкое упругое кольцо, сжатое жесткой обоймой (такого типа нагружение может быть вызвано, например, нагревом кольца). На рис. 6.10, в изображено тонкое упругое кольцо, стянутое гибкой нитью. В обоих случаях нагрузка, воспринимаемая кольцом, не гидростатическая, причем поведение колец при потере устойчивости даже качественно отлично от поведения кольца, теряющего устойчивость под действием гидростатической нагрузки [39]. Можно привести и другие примеры, когда по формуле для критической гидростатической нагрузки получается неверный результат. Значительно труднее указать практическую задачу, в которой использование формулы (6.20) строго обосновано. Единственный такой пример — это расчет на устойчивость длинной цилиндрической трубы под действием внешнего давления. [c.237]

Величина удельной поверхности играет важную роль при расчете теплообмена между твердым каркасом и охлаждающим веществом. Можно получить формулы для расчета пористости и внутренней поверхности теплообмена в плетеных материалах, однако число входящих в эти формулы параметров резко возрастает (диаметры основной и крепящей нитей, число основных нитей на единицу длины материала, и т.д.). В действительности, как частицы в зернистых материалах, так и проволоки в плетеных структурах при нагрузке могут деформироваться, поэтому значения как П, так и f оказываются меньше расчетных. С другой стороны, при диаметрах частиц более 20 мкм не удается достигнуть их достаточно плотной упаковки и поэтому / превышает расчетное значение. В итоге у зернистых материалов действительная величина f может отклоняться почти в 2 раза вверх или вниз относительно теоретического значения. Плетеные материалы в этом отношении намного стабильнее (отклонения от расчетных значений не превышают 30%). [c.94]

Интересным, с точки зрения механики сплошной среды, является практическое использование динамических эффектов, имеющих место при стационарном движении нити. На рис. 5.24 показана работающая баллистическая антенна, у которой для приема и передачи сигналов используется быстродвижущийся замкнутый проводник. Основной особенностью баллистической антенны (по сравнению с ранее рассмотренными случаями движущихся абсолютно гибких стержней) является условие < I, что дает возможность несколько упростить определение произвольных постоянных Сц. Рассмотрим наиболее общий случай, когда а О (рис. 5.24). Экспериментальные исследования и точные численные расчеты показывают, что длины ветвей АК и КВ) [c.126]

Объект расчетов представляет собой углеродную нить диаметром d = 2г — 5—50 мкм, составленную в свою очередь из тонких фибрилл толщиной 2го = 20—50 А и длиной 250—1000 А [36]. Рабочая поверхность автокатода представляет собой торец углеродной нити с выходящими на его поверхность концами фибрилл, являющимися эмиссионными центрами. [c.116]

На рис. 3.23 приведены полученные на основе (3.244) соотношения для расчета угловых коэффициентов для некоторых частных случаев задач на плоскости. В этих соотношениях через а, Ь, с обозначены линии, очерчивающие контур соответствующих поверхностей, а Ь, с — длины натянутых нитей с теми же крайними точками. По этим соотношениям можно получить решение целого ряда конкретных задач. Некоторые из них представлены на рис. 3.24. [c.255]

Метод колеблющегося диска является относительным методом из-за сложности расчета геометрической постоянной прибора (рис. 7.38). Диск / подвешен на тонкой длинной упругой нити между неподвижными дисками 2. Если диску / придать крутильные колебания, то из-за сил внутреннего трения в слоях D исследуемого вещества и нити подвеса они будут затухающими. Динамическая вязкость вычисляется по формуле [c.426]

Смолу с льняным маслом нагревают за 35 мин. до 290 и выдерживают при этой температуре 15 мин. Затем добавляют тунговое масло, температуру за 10 мин. повышают до 240 и сплав смолы с маслом выдерживают при этой температуре около 25 мин., пока капля не станет вытягиваться в нити длиной примерно 45 см. Сплав разбавляют растворителем и вводят в него растворимые сиккативы из расчета 0,2% РЬ, 0,02% Со и 0,01% Мп от веса масла. [c.248]

Тонкая длинная пластина уплотнителя несет поперечную постоянную по длине нагрузку. На достаточном удалении от краев поверхность прогибов такой пластины можно принять цилиндрической, а фигуру ее равновесия близкой к равномерно натянутой гибкой нити, приближенно описываемой уравнением параболы. Применяя к пластине длиной L расчеты, справедливые для элементарной полоски длиной 1 см, рассмотрим [c.104]

Нить под действием сосредоточенных сил. Расчет с учетом уг[-ругости нити и температурных деформаций. Остаются в силе равенства (16) и (18). Длина нити [c.390]

Расчет сдвигов пути перед выправкой кривых. Стрелы изгиба рельсовой нити в кривой измеряют через 10 м от хорды длиной 20 м. Расчет сдвигов производят, как показано в табл. 142. [c.397]

ТОЧКОЙ провеса нити Р — расчетная площадь поперечного сечения нити [а] — допускаемое напряжение при расчете по площади Р I полная длина нити у — провес нити на расстоянии х от низшей точки. [c.25]

Устройство рубки в месте примыкания вновь уложенного пути к существующему является заключительной работой в процессе укладки и организация ее существенно влияет на общую продолжительность окна . Чтобы не допустить передержки окна даже при общей хорошей организации укладочных работ из-за неполадок при укладке рубок и устройстве отвода, необходима тщательная подготовка — своевременный расчет и заготовка рубок необходимой длины и организованная их укладка. С этой целью, когда до конца укладки остается 100—150 м, точно промеряют зазор (разрыв), образовавшийся в месте регулировки зазоров, за головной частью путеукладчика. Затем промеряют размеры стыковых зазоров под головной частью путеукладчика (длину которой к концу окна желательно оставить минимальной за счет уборки освобожденных от пакетов платформ моторной платформой) и уточняют количество подлежащих укладке звеньев. Зная эти величины и промерив стальной рулеткой расстояние от конца последнего уложенного звена до стыка примыкания к старому пути, определяют величину требуемых рубок по каждой нити. [c.246]

Расчет фрикционного привода основан на решении, полученном еще Эйлером для неупругой гибкой нити. Впоследствии теория передачи силы трения была уточнена Н. П. Петровым и Н. Е. Жуковским. Оба ученых независимо друг от друга и почти одновременно рассмотрели взаимодействие блока с гибкой нитью, обладающей определенной упругостью. Идентичный подход к расчету конвейерной ленты при обхвате ею приводного барабана (рис. 2.13, о) на дуге с углом обхвата а позволил выявить на ней наличие двух участков дуги упругого скольжения (ас) и дуги покоя ( ц). На дуге упругого скольжения натяжение в ленте изменяется по закону логарифмической спирали. При повороте вместе с барабаном любого выделенного отрезка ленты наблюдается сокращение его длины благодаря уменьшению натяжения. Возникает так называемое упругое скольжение ленты по барабану, действующее всегда в сторону большего натяжения для состояния как покоя, так и вращения в обоих направлениях. [c.106]

Пломбы применяют свинцовые или полиэтиленовые с камерой или с двумя параллельными отверстиями, изготовленные в соответствии с техническими условиями, проволоку — термически обработанную (отожженную по ГОСТ 3282—46 диаметром 0,6—0,7 мм). Для свинцовых пломб проволоку предварительно скручивают в две нити из расчета четыре витка на1 см длины. Свинцовые пломбы с двумя параллельными отверстиями навешивают так. В каждую из них продевают один конец отрезка пломбировочной проволоки (рис. 12,а). Свободный длинный конец последней пропускают в два оборота сквозь ушки в ручке замка контейнера, а затем через оба отверстия пломбы (рис. 12,6). После этого пломбу зажимают тисками (рис. 12,в). [c.46]

Проволока, применяемая для навешивания свинцовых пломб, предварительно скручивается в две нити из расчета четырех витков на сантиметр длины. [c.42]

Проволоку для навешивания свинцовых пломб предварительно скручивают в две нити из расчета четыре витка на 1 см длины. Свинцовые пломбы с двумя параллельными отверстиями навешивают на вагоны в с тедующем порядке. В каждую пломбу продевают один конец отрезка пломбировочной проволоки (рис. ЪО,а) Свободный длинный конец пропускают в два оборота сквозь ушки дверной накладки двери вагона, а затем через первое и второе отверстия пломбы (рис. 50,6). После этого пломбу зажимают тисками (рис. 50,0.). [c.307]

Рис. 11.21. Но.мограмма для расчета длины нити корда в покрышке.

На практике провисание нити чаще всего бывает небольшим — таким, при котором длина нити по кривой провисания мало отличается от длины пролета (обычно не более чем на 10 %). Ограничимся рассмотрением только таких пологих нитей. В этом случае для упрощения расчетов с достаточной степенью точности можно считать, что нагрузка, действующая на подвещенную нить, равномерно распределена не по длине.нити, а по длине линии АВ, соединяющей точки подвеса (рис. 146, а). [c.158]

При расчете на прочность п жесткость конструкции последняя схематизируется (принимается расчетная схема). При этом элементы конструкции рассматриваются либо в форме бруса, либо в форме оболочки. Брусом называется тело, одно измерение которого (длина) значительно больше двух других измерений (поперечных размеров). Сечение бруса, перпендикулярное к его оси, называется поперечным сечением. Если размеры поперечного сечения бруса весьма малы по сравнению с его длиной и он не сопротивляется изгибу и сжатию, то такой брус называется нитью (провода электропередач, канаты подвесных дорог и т. п.). [c.260]

По методу натянутых нитей при расчете взаимной поверхности излучения двух произвольных невогнутых поверхностей бесконечной протяженности (эти поверхности могут быть частями замкнутых поверхностей — см. схему 25 табл. 3-1) вначале определяются длины вооб- [c.105]

Объектом исследования является фактура трикотажа, которую в достаточной степени для рассматриваемого случая можно описать следующими параметрами ее структуры длина нити в петле / L п /, мм, линейная плотность нити / Т /, текс, плотность по вертикали / П, / и цвет, описываемый тремя параметрами цветовой тон / Л /, нм, координата цветности X и координата цветности У. Для проведения эксперимента изготавливались образцы трикотажных переплетений из полушерстяной пряжи линейной плотности 32 х 2 текс (табл.1). Все указанные параметры трикотажа рассчитаны эксп >иментальным путем по образцам, а параметры цвета определены по цветовому локусу. Степень влияния каждого параметра и фактора в целом определялась методом множественного регрессионного анализа. Оценку исследуемых образцов переплетений трикотажа ( всего 60 образцов ) проводили методом экспертных оценок. Сущность метода сводится к выставлению экспертами логико - лингвистических оценок по эмоциональному признаку. Далее полученные данные переводятся из качественных в количественные оценки ( в баллах ). Результаты экспертизы обрабатывались на ЭВМ и были определены следующие параметры средний балл экспертных оценок, дисперсия, средне- квадратичное отклонение, доверительный интервал. Расчеты производились по следующим уравнениям регрессии [c.36]

Первое исследование коэффициента теплопроводности вольфрама, тантала и графита при температурах 1800—2200° С было проведено Уортингом [2]. Позднее Осборн [3], усовершенствовав метод Уортинга, произвел измерения на вольфраме и молибдене в интервале температур 1000—1700°. Коэффициент теплопроводности материала по методу Уортинга подсчитывается на основе предположения о том, что теплопередача вдоль проволоки, нагреваемой электрическим током, в любой точке равна разности между энергией, которая потребляется проволокой, и энергией, которую она теряет за счет излучения, Кришнан и Джайн, изучая распределение температуры вдоль короткой и длинной проволочной нити, провели исследования на платине. Рассмотренные методы требуют очень точного измерения температуры, так как при расчетах используется разность температур в четвертой степени. Кроме того, необходимо знать температурную зависимость величины полной излуча-тельной способности исследуемого материала. [c.94]

Таким образом, расчет неоднородного поля KOpo xefi протекания основывается на определении скоростей, индуцируемых дискретным элементом вихревой пелены. Ниже дается вывод формул для скоростей, индуцируемых вихревой линией или поверхностью. Прежде всего будет рассмотрена прямолинейная вихревая нить, что позволит изучить ряд общих черт поля индуцируемых вихрями скоростей. Вихревая нитв конечной интенсивности представляет собой предельный случай, когда поле вихрей конечной суммарной интенсивности сконцентрировано в трубке бесконечно малого поперечного сечения. Вблизи вихревой нити поле скоростей имеет особенность, причем скорости стремятся к бвсконечности обратно пропорционально расстоянию до нити. В реальной жидкости вследствие влияния вязкости эта особенность отсутствует, ибо диффузия вихрей превращает нить в трубку малого, но конечного поперечного сечения, называемую ядром вихря. Скорость принимает максимальные значения на некотором расстоянии от оси вихревой трубки, которое можно принять в качестве радиуса ее ядра. Поскольку лопасти несущего винта часто проходят очень близко к концевым вихрям от впереди идущих лопастей, ядро вихря играет важную роль в создании индуктивных скоростей на лопастях несущего винта, и существование такого ядра следует учитывать при описании распределения вызываемой винтом завихренности. Радиус ядра концевого вихря составляет примерно 10% длины хорды лопасти. Экспериментальных данных о размерах ядра концевого вихря очень мало, особенно для случая вращающейся лопасти. [c.489]

Здесь первая строка представляет собой запись начальных условий вероятность разрушения любой нити при нулевой нагрузке равна нулю. Во второй строке при помощи распределения Вейбулла (5.26) записана вероятность обрьюа крайней нити при нагрузке А. Величина ро к представляет собой вероятность того, что соседняя с ней нить не оборвется при нагрузке о= к А при этом для определения напряжения в этой нити принято допущение, что вся пригрузка из-за обрыва крайней нити воспринимается одной соседней нитью. Это допущение не вызывает сомнений в том случае, когда модуль Юнга у нити гораздо больше, чем у матрицы. При I > 2d для расчета концентрации напряжений в наиболее напряженной нити на конце трещины применим метод эффективного ортотропного тела и формулу (6.3). Величина коэффициента интенсивности К для краевой трещины длины nd в ортотропной полосе ширины Nd приближенно равна коэффициенту интенсивности Ki для периодической системы трещин длины 2nd вдоль оси х с периодом 2Nd (при том же растяжении на бесконечности). Это равенство выполняется тем точнее, чем больше отношение модуля Юнга вдоль волокон к модулю Юнга поперек волокон. Отсюда, используя известную формулу для коэффициента интенсивности напряжений в задаче об однородном растяжении плоскости с периодической системой щелей [1], по формуле [c.80]

Начальные условия задачи задавали несколькими спсобами. Масса спутника, масса концевого грузика демпфера, моменты инерции маховика и его масса, длины стержней маятниковых демпферов и удаление опорной нити демпфера от оси bg совпадают с соответствующими параметрами, указанными на рис. 7 и 8-. Остальные параметры, одинаковые во всех расчетах данного раздела, имеют значения I = 0,30 м, s = 2000 об/мин (209,4 рад/с), Q = 1/12 об/мин, к — ЫО" Н-м-с/рад, /С = = Ы0 Н-м/рад. В данном исследовании ошибок ориентации геометрической оси определялись следующие параметры [c.73]

Прямые участки пути, особенно значительного протяжения, проверяют теодолитом. Состояние кривых участков обычно проверяют замером стрел прогиба в середине хорд длиной 20 м через каждые 10 м. В местах замера стрел прогиба со стороны упорной нити кривой выставляют колышки или инвентарные металлические шпильки диаметром 10—12 мм, от которых в последующем измеряют сдвижки пути согласно полученным расчетам. Размеры сдвижек пути в каждой точке определяют расчетами, которые выполняются при помощи прибора Туровского, или одним из известных способов расчета (аналитическим, графическим или графоаналитическим). [c.292]

Здесь, как и в (5.13), интегрирование проводится в бесконечных пределах, за исключением длины усечения 2С. Сравнивая с (5.13), видим, что этот интеграл в точности совпадает с первым интеграгюм в (5.13). Учитывая, что второе слагаемое в (5.13) выпадает при расчете со в длинноволновом приближении, приходим к выводу — частоты вращения синусоидальной и виитовой вихревых нитей болыиого шага совпадают в первом приближении. [c.254]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...