Предел таблицы для материалов

В таблице 9 приводятся данные по пределу выносливости для некоторых материалов. [c.394]

Крайние участки подступичной части цилиндроконических осей могут быть проконтролированы наклонным преобразователем с конической поверхности. Такой контроль рекомендуется применять в качестве дополнительного при обнаружении дефекта в подступичной части оси, а также в том случае, если размеры контролируемой оси не совпадают с размерами, указанными в табл. 5.1 для данного типа оси. Оптимальный угол призмы преобразователя — 50°. При конусности оси, отличающейся от данных, указанных в таблице, для получения максимальной амплитуды отраженного сигнала от бурта (или проточки) необходимо выбрать один из преобразователей с углом призмы в пределах 30° — 50°. Если коническая часть оси имеет большую шероховатость поверхности, то для улучшения акустического контакта рекомендуется применять специальные методы и материалы, описанные ранее. Перемещая преобразователь вниз по образующей конической части оси до исчезновения сигнала от бурта или проточки, а затем от этих положений в зоне шириной до 10 мм ищут дефекты. В поперечном направлении преобразователь перемещается с шагом 5—10 мм. [c.104]

Для распространенных типов полимерных композиционных материалов различной структуры было произведено сопоставление отношений пределов прочности и скоростей ультразвука в широком интервале углов по отношению осей структурной симметрии. Основные результаты этого сопоставления приведены в таблице 4.11. Анализ таблицы свидетельствует о том, что значения Ра для различных углов в значительной степени зависят от типа структуры композиционного материала. Особенно существенно различие отношения прочностей и скоростей наблюдается для материалов, армированных ориентированными волокнами (АГ-4С, СВАМ и др.). [c.172]

Примечания 1. Для материалов, ие приведенных в таблице, нижний температурный предел применения должен определяться исходя из требований табл. 1.4.2. 2. Материалы для сосудов и аппаратов, устанавливаемых в районах со средней температурой воздуха наиболее холодной пятидневки ниже - 40 °С, выбираются специализированной научно-исследовательской организацией. 3. Пределы применения двухслойных сталей определяются по основному слою. 4. Допускается испытание сталей на ударный изгиб при средней температуре воздуха наиболее холодной пятидневки для заданного района установки сосуда или аппарата. [c.41]

Разгрузка фиксируется в случае, когда интенсивность напряжений, вычисленная на текущем шаге, становится меньше текущего предела текучести. Накопление результатов производится на последней итерации шага, если не назначены дополнительные корректирующие итерации. Корректирующая итерация осуществляется после накопления результатов без увеличения нагрузки, поэтому она уточняет уравнения равновесия для новой конфигурации и граничные условия. Одновременно уточняются и уравнения состояния по диаграмме деформирования. Свойства материалов в зависимости от температуры задаются в виде таблиц для определенных фиксированных температур. Для каждого материала назначаются свои температурные узлы. Для промежуточных значений температур свойства вычисляются с помощью линейной или квадратичной интерполяции. Если свойства материала не зависят от температуры, исходная информация сокращается и для конкретного материала производится просто выборка свойств из соответствующей таблицы. Диаграмма деформирования Oi (е ) задается поточечно для различных температур. Интенсивность напряжений для промежуточной температуры и интенсивности деформации вычисляются интерполированием. Следует отметить, что диаграмма деформирования определяется на основании опытов на растяжение или сжатие образцов при соответствующих температурах. При этом полученные результаты должны быть приведены к соответствующим мерам деформации и напряжения. [c.99]

Сведения о стойкости различных материалов представлены в таблице для индивидуальных веществ при данной температуре или в определенных пределах ее [c.264]

При исследовании материалов НТД для определения параметров фактографического контура ИПС особенное внимание обращается на объем и форму табличного материала. Табличный материал, представленный в отраслевых стандартах и технических условиях, чрезвычайно неоднороден даже в пределах одного стандарта. Имея в виду последующую механизацию процесса составления НТД, целесообразно разработать унифицированную форму таблиц для НТД. Общий объем табличного материала, содержащегося в изученных НТД, составил 43476000 знаков алфавитно-цифровой информации, что требует для своего хранения объемов запоминающих устройств 261-10 бит. [c.167]

Сведения о коррозионной стойкости различных материалов представлены в таблице для каждой конкретной агрессивной среды с оценкой стойкости при данной температуре или в определенных пределах ее изменения. При отсутствии сведений о стойкости какого-либо материала наименование его в таблице опускается. [c.154]

Для вырубки и пробивки мягкого алюминия толщиной до 5 мм зазоры брать по нижнему пределу, а для вырубки и пробивки твердых материалов > >50 кгс/мм2) — по верхнему пределу, указанному в таблице. [c.25]

В таблице 404.1 даны требования к механическим характеристикам металла корпусных деталей, т.е. минимально допустимые значения предела текучести, предела прочности, относительного удлинения и относительного сужения для материалов четырех категорий прочности 36К, 45К, 60К и 75К. [c.10]

Ф. С. Ясинский собрал и обработал обширный опытный материал по продольному изгибу стержней, в результате чего составил таблицу критических напряжений в зависимости от гибкости для ряда материалов и предложил простую эмпирическую формулу для вычисления критических напряжений за пределом пропорциональности [c.511]

Испытуемый цилиндр сжимается в тонкий диск (см. рис. 59), и дальнейшее испытание ограничивается возможностями машины. Поэтому предел прочности при сжатии для такого рода материалов найден быть не может (см. таблицу 1). [c.66]

Модуль сдвига также считается положительным, так что напряжение совпадает со знаком сдвига. Определив из опыта О, можно по заданным деформациям сдвига найти напряжение, и наоборот. Обе введенные нами упругие константы Е и О имеют размерность напряжения (так как е и у — безразмерные величины), т. е. в системе GS измеряются в дн/см . Значения этих констант для некоторых распространенных материалов приведены в таблице. В этой же таблице приведены и напряжения t k , соответствующие пределу упругости материала. [c.470]

Пуассон полагал, что коэффициент )и для всех материалов одинаков и равен 0,25. Однако позднейшие опыты показали, что коэффициент Пуассона для различных материалов различен и что величина его лежит в пределах от О до 0,5. Средние численные значения этого коэффициента для некоторых материалов приведены в таблице 2. В практических расчетах для стали принимают (л = 0,3 за упругими пределами ft растет до 0,5. [c.27]

На рис. 29 показаны диаграммы сжатия пластичного материала (мягкая сталь) и хрупкого (чугун). Пластичный материал, как, например, мягкая сталь, не имеет предела прочности на сжатие. Хрупкий материал, например чугун, как видно из диаграммы, разрушается и при сжатии с небольшой относительной деформацией. В таблице 3 приведены пределы прочности и относительные удлинения при разрушении для некоторых материалов. [c.46]

II. Обозначение величин, выходящих за пределы отраслевых нормалей. Как правило, в таблицах приведены данные ГОСТ, не выходящие за пределы отраслевых нормалей и руководящих технических материалов по судостроению (С1, РС, ОН9 и др.). Если же представлялось необходимым привести данные, не указанные в этих нормалях, они отмечены знаком или в примечаниях указан номер отраслевой нормали, уточняющей или ограничивающей применение материалов источников, использованных для составления таблицы. [c.4]

В результате получают два отпечатка шарика один на эталоне, другой на испытываемом материале. Диаметры обоих отпечатков измеряют с точностью до 0,05 мм при помощи измерительной лупы, применяемой для измерения диаметра отпечатка шарика прибора типа Бринеля (ПБМ). По двум отсчетам, пользуясь специальной таблицей, приложенной к прибору, находят число твердости и предел прочности испытываемого металла. Погрешность определения твердости прибором Польди велика и доходит до 10% истинного значения Н . Поэтому применять его можно только для случаев, не требующих точного определения твердости. [c.340]

Северная Америка. США первые начали разрабатывать природный газ в больших масштабах, и сейчас на их долю приходится почти половина мировой добычи газа. Однако в США уже ощущается нехватка газа, несмотря на его импорт из Канады. Планируется импорт СПГ из Африки. Для освещения проблемы нехватки газа и многосторонних усилий, необходимых для уменьшения этой нехватки, обратимся к материалу, опубликованному в 1974 г. [9]. Общее потребление природного газа в 1973 г. составило 723 млрд, м , из них примерно 550 млрд, м поступило с газовых месторождений на суше, примерно 140 млрд, м — с морских месторождений, а примерно 30 млрд, м обеспечил импорт. Ожидалось, что добыча на известных месторождениях уменьшится с 692 млрд, м в 1973 г. до 407 млрд, м в 1985 г. К тому времени, как считалось, новые месторождения обеспечат 378 млрд, м в год — в том числе 31 млрд, м поступит с северных склонов Аляски — и таким образом компенсируют падение добычи. Дополнительно к этому можно было бы добыть 145 млрд, м в год при наличии необходимых стимулов, включая более высокие цены и более интенсивную продажу перспективных нефтеносных участков федеральными властями. Предполагается, что возможно добывать еще 31 млрд, м газа в год из малопроницаемых пластов при условии интенсификации добычи с помощью подземных ядерных взрывов. Возможность добыть в США в 1985 г. 843 млрд, м газа определена, можно сказать, в результате тщательного технического исследования. Однако достижение этого уровня добычи газа, как и повышение добычи нефти с 490 млн. т в 1973 г. до 605 млн. т в 1985 г., зависит не только от наличия экономических стимулов. Оно зависит и от того, удастся ли привлечь средства и выполнить необходимые работы. Авторы исследования считают, что как объем необходимых средств и работ, так и уровни добычи нефти и газа представляют собой верхний достижимый предел при условии использования существующих технических возможностей, природных ресурсов, возможности своевременного устранения административных препятствий и препятствий, связанных с государственным регулированием отрасли, и эффективного функционирования экономической системы страны, которая должна обеспечить стимулы для достижения желаемых конечных результатов [9]. Объем необходимых работ и средств, определенный в этом исследовании, показан в табл. 42. Данные этой таблицы и приведенное выше мнение показывают, как много надо сделать для развития добычи нефти и газа, на которое потребуется затратить с 1973 г. по 1985 г. примерно 200 млрд. долл. [c.158]

Для расчета валов из других материалов необходимо допускаемый изгибающий момент изменить в отношении пределов усталости данной стали и стали, для которой составлена таблица, причем при расчете валов из углеродистых кон- [c.698]

Приведенные в таблице величины показывают, что предел текучести и предел прочности всех этих материалов увеличивается с уменьшением температуры. Это важно для техники низких температур. Однако некоторые материалы, такие, как нержавеюш,ие [c.112]

Материалы. Кассетные прокладки могут быть сделаны из различных металлов и мягких наполнителей. Толщина металлических листов, используе- мых для изготовления кассет, лежит обычно в пределах от 0,2 до 0,65 мм. Чаще всего она выбирается в зависимости от диаметра в соответствии с таблицей. [c.278]

Значения Ь для разных материалов можно найти в таблицах Б. Н. Кауфмана [20]. Величина Ь колеблется в пределах 0,0001 н- 0,001. [c.45]

Как показывают опыты, для пластичных материалов коэффициент Пуассона остается постоянным при напряжениях, не превосходящих предел текучести а . Значения v для некоторых материалов приведены в таблице 3.1. По мере увеличения пластических деформаций величина коэффициента Пуассона возрастает, приближаясь к величине, равной 0,5. [c.59]

Происходит прессование дерева (рис. 3.24,6). Пределы прочности дерева при сжатии вдоль и поперек волокон значительно отличаются, что видно из таблицы 3.3, где приведены величины преде лов прочности при растяжении Овр и сжатии для некоторых материалов, а также диапазоны изменения предела текучести и предела прочности Св прокатной стали некоторых марок, сплавов титана и др. [c.63]

Величины коэффициентов запаса и допускаемых напряжений устанавливаются нормами проектирования и изменяются в пределах l,5-f-2,5, Яв = 2,5н-5. Очевидно, что коэффициент запаса должен быть больше, чем п , так как появление в элементе конструкции напряжений, равных ст , еще не приводит его к разрушению. Ориентировочные величины допускаемых напряжений для некоторых материалов, применяемых в машиностроении, приведены в таблице 3.4. [c.70]

Величины коэффициента поперечной деформации для различных материалов при деформировании их в пределах упругости даны в таблице 1. [c.36]

Наконец, следует отметить, что на хрупкость материала могут очень сильно влиять так называемые остаточные напряжения, которые могут получиться в материале при закалке, при холодной прокатке или при недостаточной температуре горячей прокатки, когда материал получает наклеп. Опытами на растяжение такие напряжения, как правило, не могут быть выявлены. Остаточные напряжения обычно связаны с возникновением объемного напряженного состояния в материале в связи с этим возможно хрупкое разрушение. Такие случаи встречались при изготовлении мощных двутавровых балок со сравнительно тонкими полками. В нашей практике был случай хрупкого разрушения двутавровой балки № 50 при сбрасывании ее на землю в морозный день. Результаты статических испытаний, химического и металлографического анализа показали, что материал как будто вполне доброкачественный. Лишь ударные испытания при различных температурах обнаружили резкую хладноломкость для образцов, вырезанных у края полки двутавра,— в наиболее наклепанном месте. Что касается влияния на хрупкость химического состава сталей, то ударная вязкость понижается, как это видно из таблицы 21, с увеличением количества углерода, т. е. с повышением предела прочности и уменьшением пластических свойств стали. Весьма неблагоприятно отражается на сопротивлении удару, особенно при низких температурах, наличие фосфора. Поэтому на практике при изготовлении материала для деталей, работающих на удар, всячески ограничивают примесь этого элемента. [c.533]

Для изготовления муфт используются стали марки 40 по ГОСТ 1050—60 или марки 45Л по ГОСТ 977—58. При применении материалов с более высокими механическими свойствами значения крутящего момента, указанные в таблицах, могут быть увеличены до пределов, устанавливаемых расчетным путем. [c.19]

М. В. Лыков дает таблицу расчетных значений пороз-ности для ряда материалов. Однако указанные там (табл. 8-4) широкие пределы гпо для одного ш того же материала приводят к известному произволу в расчете при лользоваиии табличными данными. [c.294]

При пробивке отверстий с гладкими стенками в материале толш.иной до 5 мм зазоры брать по нижнему пределу, указанному в данной таблице, для более толстых материалов — согласно табл. 8. [c.25]

Примечания 1. Трубы из углеродистых сталей марок 10, 20 допускается применять прн температуре не ниже —40 С с техническими требованиями по ГОСТ 8731 — 74. 2. Допускается применять отливкн из сталей марок 20Л-П. 20Л-П1, 25Л-П, 25Л-П1 в термически обработанном состоянии (закалка с отпуском, нормализация с отпуском) прн температурах от —31 до —40 °С. 3. Для анкерных болтов могут применяться стали, рекомендованные для аппаратов V > > 100 м. Стали марок 20. 25. 30, 35. 40 и ВСт5сп могут применяться для крепежных деталей, работающих прн температуре не ниже —40 °С. 4. Пределы применения двухслойной стали определяются по основному слою. 6. Допускается испытание деталей при средней температуре самой холодной пятидневки. 6. Для материалов, не приведенных в настоящей таблице, нижний температурный предел применения определяется по табл. 3.2, 3.3, 3.9, 3.12, 3.14, 3.16. 7. Для макро-климатнческих районов, в которых температура воздуха наиболее холодной пятидневки может быть ниже —40 °С, материал для аппаратуры назначает головной институт подотрасли в каждом отдельном случае особо. 8. Прн толщине проката менее 5 мм допускается применение сталей по ГОСТ 380—71 категории 2 вместо сталей категорий 3 и 4. [c.22]

Механические свойства, полученные при испытании на растяжение сталей и сплавов, обработанных стандартным методом и методом термомагнодинамикс , приведены в табл. 19. Как видно из таблицы, при обработке материалов по методу термомагнодинамикс в больщинстве случаев одновременно с повыще-нием предела прочности возрастает пластичность (относительное удлинение и поперечное сужение). Эти результаты были получены на литом и кованом материале-для изделий различных сечений й размеров [141]. Максимальное упрочнение было достигнуто на широко распространенной стали 6150 (a = [c.90]

В табл. 1 даны свойства некоторых материалов, представляющих наибольший интерес для самолетостроения (для композиционных материалов приведены показатели, полученные при испытаниях одноосноармированных образцов в направлении выкладки наполнителя). Значения предела прочности при растяжении и модуля упругости композиционных материалов приблизительно в 3 раза выше, чем у лучших алюминиевых сплавов. Делением указанных значений на плотность материала получают истинную меру его эффективности массы — показатели удельной прочности и удельного модуля упругости. По данным таблицы, композицион- [c.40]

На рис. 2 для металлических конструкционных материалов представлены графики, характеризующие влияние частоты симметричного циклического однородного растяжения — сжатия на относительные значения предела выносливости. При этом значения ст 1, взятые на базе 100 млн. циклов на одной из частот циклического нагружения, отнесены к значению предела прочности Ов, определенному при обычной скорости рас-тяигения на стандартных образцах. В таблице даны значения обычных частот в диапазоне 7-о11 по кривым усталости проводилась экстраполяция последних до базы 10 циклов Высокочастотные усталостные испытания велись на базе 10 —10 циклов на образцах с диаметром рабочей части около 6—7 мм в условиях водяного (для черных металлов) или воздушного (для легких сплавов) охлаждения [2]. Критерием усталостного разрушения образца во время обычных низкочастотных испытаний было его окончательное разрушение, а для высокочастотных испытаний — появление достаточно развитой усталостной трещины (глубиной 2—3 мм), вызывающей заметное снижение резонансной частоты продольных колебаний образца. [c.333]

Из Конструкдионных графитовых материалов наиболее высокой текстурой обладает пиролитический графит [208]. Его текстура, определяемая степенью разориентации нормалей к графитоподобным слоям, сильно изменяется при термомеханической, обработке. Этот эффект в работе 59, с. 59] объяснен распрямлением графитоподобных слоев, вследствие чего наблюдается остаточное удлинение термообработанных образцов. Закономерности изменения рентгеновской текстуры углеродных материалов в зависимости от вида сырья, способа формования заготовок, термической и термомеханической обработки исследованы на материалах, текстурированность которых менялась в очень широких пределах. Для этого использованы относительно изотропный промышленный графит марки ГМЗ с кок-44 Таблица .9 [c.35]

Таблица составлена для стали с пределом прочности 50ч-60 кг/мм . Для других материалов табличные данные умножаются на следующие коэфициентыг [c.504]

Для выделения нормалей профилей неподвижного облопаты-вания составитель нормали в номенклатуре профиля первой ставит букву Н, как указание на принадлежность данного профиля к неподвижному облопатыванию. Таким образом, например, обозначение профиля Н-12-40 представляет собой неподвижный венец (буква Н), профиль взят из материалов организации, условно обозначенной цифрой 1, относительная выходная кромка профиля имеет толщину, условно обозначенную цифрой 2 (таких цифр в нормали имеется 9, причем каждая используется в своих узких пределах относительной толщины выходной кромки. В нормали имеется таблица, определяющая указанные пределы в цифрах). Последняя цифра, обозначенная 40, показывает ширину данного профиля, установленного в решетке в миллиметрах. [c.196]

В тех случаях, когда в материалах происходят физико-химические гфевраще-иия, приводящие к резким изменениям свойств, теплофизические характеристики даны дополнительно при характерных температурах. Для анизотропных материалов указаны направления измерения относительно главных кристаллографических осей. Если направление измерения не указано, то материал изотропный или значения свойств приведены в базисной плоскости. В отливе от щетинных усред-неиые характеристики обозначены чертой над символом (Ср, а, Я) для них указаны температурные пределы измерения. Средний коэффициент теплового расширения, как правило, определен в интервале температур от 7 до 293К для этих случаев интервал усреднения в таблицах опущен. Метод измерения свойств указан под условным шифром соответственно принятым обозначениям. [c.4]

Таблица раскрывает много интересных взаимосвязей. Например, свинец мы всегда рассматриваем как тяжелый металл, тогда как в действительности он располагается в середине таблицы. Однако свинец — один из самых тяжелых металлов среди распространенных и хорошо известных металлов, если не считать ртути и золота. Все металлы, которые тяжелее свинца, за исключением ртути, необычны по своим свойствам. Плотности давно известных и широко применяемых человеком металловлежат в пределах 6—11 г/см . Более легкие металлы — натрий, магний и алюминий — стали применяться в промышленных масштабах лишь за последние годы, причем натрий — главным образом для химических целей, а два других металла — в качестве конструкционных материалов. Из металлов с плотностью ниже 5 за послед- [c.33]

Значения номинального вращающего момента Т указаны для муфт из сталей марки 40 или 35Л, для муфт, изготовляемых из чугуна марки СЧ 20, значения Т вдвое меньще указанных в таблице. При применении материалов с более высокими механическими свойствами допускается увеличение значения Т до пределов, устанавливаемых расчетным методом. [c.313]

Значения нагрузки, пределы измерения в единицах твердости по Роквеллу, а также соответствующие приближенные значения чисел твердости по Виккерсу для писал А, В и С приведены в таблице 2.9. Шкалу С (индентор — алмазный конус) используют при испытании твердых материалов (термически обработанная сталь, в том числе закаленная). При испытании мягких материалов используют шкалу В (индентор — стальной шарик). Шкалу А (индентор — алмазный конус) используют при измерении твердости очень твердых материалов (твердых сплавов). К числам твердости, полученным при измерении по этим шкалам, спереди добавляют обозначения шкалы, например, НЕСэ 50, HRB 85, HRA 75. Метод Роквелла получил очень широкое применение, так как он позволяет определять твердость быстро и просто, а получаемые отпечатки относительно малы. [c.58]

В табл. 10.2, составленной по данным работы [70], приведены механические характеристики целлулоида, предлагаемого в этой работе для модельных испытаний в качестве имитатора алюминиевого сплава Д16Т. Из таблицы видно, что равенство показателей т для обоих материалов выполняется о хорошей точностью. Отношение AIE для целлулоида при температуре испытаний Т = 45 °С совпадает с аналогичной величиной для материала Д16Т, а при Т = 25 °С отличается от соответствующего значения для алюминиевого сплава в допустимых пределах. [c.244]

Графики изменения соответствующих величин строятся на прозрачном материале (кальке или астролоне). График совмещается с соответствующим элементом, а его оси — с осями анизотропии в районе элемента. С графиков снимаются значения упругих свойств в направлениях г и 2. Эти значения вводятся в расчет для данного элемента. Для других элементов операция повторяется. Для данной оболочки с крышкой расчет был проведен с учетом анизотропии и без ее учета. Результаты расчета приведены в табл. 3.29, в которой показаны относительные значения напряжений в нескольких элементах конструкции. Из анализа таблицы можно судить, что напряжения в конструкции при учете анизотропии материала меняются в различных пределах. Отсюда можно сделать вывод, что неучет анизотропии ведет к определению иска- [c.240]

Примечания 1. Таблица составлена для условий зенкеро-вания сквозных отверстий с допуском не выше 5-го класса точности или под последующую обработку чистовым зенкером и одной разверткой или черновой и чистовой развертками. 2. При зенкеровании отверстий с повышенными требованиями к качеству поверхности табличные данные умножать на коэффициент к, - 0.7. 3. Верхние пределы подач применять при обработке менее твердых и прочных материалов, нижние — для более твердых и прочных материалов. 4. При зенкеровании глухих отверстий подачи рекомендуется 0,3— 0,6 мм/об. [c.273]

Для парафина наступление текучести определялось по потере прозрачности. При статическом пределе текучести 34 f zj M динамический предел текучести парафина изменялся от 42 до 53 Kzj M , Для других материалов данные приведены в таблице [c.252]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...